1號(hào)開爐總結(jié)

1#高爐封爐和開爐操作總結(jié)

因熱風(fēng)爐檢修需要，1#高爐于6月10日8:37進(jìn)行休風(fēng)封爐，經(jīng)過55小時(shí)的檢修，于6月12日15:30開始送風(fēng)�，F(xiàn)將本次封爐及復(fù)風(fēng)操作總結(jié)如下：一、封爐前準(zhǔn)備：

1、封爐前三天加強(qiáng)鐵口管理和維護(hù)，確保鐵口深度在1.9m以上；以便封爐時(shí)出盡渣鐵；

2、封爐前三天適當(dāng)發(fā)展邊緣氣流，【Si】按0.4%-0.7%控制，確保爐況順行，同時(shí)使用8%的加拿大球團(tuán)，提高鐵水含Mn量，有利于封爐后的開爐；3、封爐前兩天停用焦丁、三級(jí)焦，申請(qǐng)使用1080一類專用焦，焦炭負(fù)荷逐步退至3.0，并要求提高燒結(jié)礦中的MgO；

4、全面檢查高爐冷卻系統(tǒng)有無漏水情況，確保不向爐內(nèi)漏水，損壞的冷卻壁設(shè)備要在減風(fēng)時(shí)關(guān)閉，同時(shí)把漏水管進(jìn)水拆除；

5、確定封爐料為：燒結(jié)礦70%+22%球團(tuán)+螢石150kg+硅石150kg，礦批12t/批，焦批4900kg，封爐料焦比1.23t/t，爐渣堿度1.06核料；二、高爐封爐及封爐后的操作：

1、封爐操作：根據(jù)熱風(fēng)爐檢修需要，熱風(fēng)爐定于6月10日5:00開始停燒，而高爐休風(fēng)封爐定于8:00-9:00之間，考慮到熱風(fēng)爐停燒后風(fēng)溫下降因素，6月10日夜班接班后加入輕料500*15批，并于4:30上封爐料，最好一爐鐵口進(jìn)行大噴后于8:37進(jìn)行休風(fēng)封爐，休風(fēng)后觀察料線：北1.25m，南2.0m；2、封爐后操作：休風(fēng)后立即組織爐前工堵風(fēng)口，在卸下直吹管，再用炮泥堵完全被風(fēng)口后用黃油堵嚴(yán)全部風(fēng)口，并且用黃沙推好堵實(shí)，彎頭上好后用炮泥堵實(shí)，嚴(yán)禁漏風(fēng)；

3、封爐后檢查工作：要求工長(zhǎng)、看水工每隔2小時(shí)檢查一次風(fēng)口是否嚴(yán)密，有無向爐內(nèi)進(jìn)風(fēng)等現(xiàn)象，發(fā)現(xiàn)問題及時(shí)封堵；三、開爐準(zhǔn)備：

1、烘熱風(fēng)爐拱頂溫度至1000度以上；

2、利用1#、2#、3#、12#、13#、14#風(fēng)口送風(fēng)，用炮泥將其余8個(gè)風(fēng)口堵死，不允許送風(fēng)后自動(dòng)吹開，復(fù)風(fēng)前2小時(shí)組織人員拆除風(fēng)口、彎頭堵泥，安裝好直吹管；四、開爐操作：

1、復(fù)風(fēng)時(shí)各參數(shù)選擇：【Si】按1.2-1.5%控制，爐渣堿度按1.06控制，礦批6t/批，H：2.51；

2、6月12日15:30準(zhǔn)備完畢開始送風(fēng)，送風(fēng)風(fēng)量726m3/min，熱壓98kpa，風(fēng)溫全送（676度），加入空焦3批（7350t），20:00出第一爐鐵，【Si】2.0%，【S】0.024%，出完鐵先捅開#、10#風(fēng)口，并引煤氣入網(wǎng)，礦批逐步擴(kuò)至7-8t，并加H80kg，料制O33C332292，探尺行走困難，頂溫偏高，需爐頂打水控制，通過觀察風(fēng)口，發(fā)現(xiàn)風(fēng)口工作不均勻，1#、14#風(fēng)口發(fā)暗，掛渣，其余送風(fēng)風(fēng)口較為正常，同時(shí)鐵水溫度偏低（物理熱：1305度），風(fēng)溫偏低（24:00：810度），特加入5K+5H+3K+5H+2K+5H+1K組合焦，-H200，期間還按照5H+1K的順序直至爐缸物理熱正常為止，并且減風(fēng)至熱壓70kpa，風(fēng)量650m3/min，縮礦7t，料制O28C28，6月13日1:30捅開6#、8#風(fēng)口，6：出鐵，觀察爐渣顏色呈白色，石頭渣，堿度高，爐內(nèi)將R0.04，停用聯(lián)球，全部使用加球，提高鐵水Mn含量。7:30，1#、14#風(fēng)口狀態(tài)轉(zhuǎn)好，掛渣消除，由暗轉(zhuǎn)亮，風(fēng)口工作均勻，風(fēng)溫上升至910度，加風(fēng)至熱壓90kpa，風(fēng)量792m3/min，隨著鐵水溫度的逐步升高，到11:00達(dá)到1380度，高爐加風(fēng)條件具備，逐步減風(fēng)、加負(fù)荷，開風(fēng)口，至13日24:00風(fēng)口全開，熱壓145kpa，風(fēng)量1477m3/min，礦批9t/批，H：2.8，料制O28C28，料線1.3m;五、穩(wěn)步達(dá)產(chǎn)措施：

1、6月14日4:00風(fēng)壓165kpa，風(fēng)量1465m3/min，H：3.03，探尺行走穩(wěn)定，高爐開始噴煤，鐵水開始過撇渣器。根據(jù)鐵水溫度達(dá)到正常水平（1480度），爐況順行，爐內(nèi)開始強(qiáng)化冶煉，礦批逐步擴(kuò)至19t，料制O394364332C362333293，H：4.0，煤比145kg/t；

2、隨著高爐冶煉進(jìn)一步強(qiáng)化，鐵水【Si】逐步按0.4-0.7%，【S】按0.02-0.045%控制，同時(shí)塊礦比例增加至10%；日期13日14日15日16日17日產(chǎn)量（t）利用系數(shù)372.2765.651373.251635.151713.60.891.083.273.894.08焦比1159.97776.86484.43418.7392.2煤比/102.28143.17140.11144.08綜合焦比平均【Si】1159.97858.68598.97530.78508.043.411.650.920.600.54六、存在的不足之處：

1、對(duì)熱風(fēng)爐檢修后熱風(fēng)溫度估計(jì)不足，復(fù)風(fēng)8.5個(gè)小時(shí)后熱風(fēng)溫度才達(dá)到800度，直接影響爐缸熱制度，導(dǎo)致復(fù)風(fēng)前期鐵水物理熱低，渣鐵流動(dòng)性差；2、實(shí)際渣堿度偏高，13日爐渣成分：MgO：8.96，Al2O3：21.2，R：1.51。輔料成分可能不準(zhǔn)確；

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首鋼京唐公司1號(hào)高爐開爐實(shí)踐

王濤張衛(wèi)東任立軍魏紅旗(首鋼京唐鋼鐵聯(lián)合有限責(zé)任公司)

摘要對(duì)首鋼京唐1號(hào)高爐開爐的生產(chǎn)實(shí)踐進(jìn)行了總結(jié)。在開爐生產(chǎn)中，圍繞“快速加熱爐缸、提高爐缸均勻度、提高料柱透氣性、快速送氣、出好第一次鐵、平衡兼顧下游工序”等關(guān)鍵點(diǎn)，通過采取低渣比配料、硬雜木爐缸填充、冷風(fēng)烘料、全開風(fēng)口點(diǎn)火、適當(dāng)延緩第一次鐵出鐵時(shí)問等措施，l號(hào)高爐實(shí)現(xiàn)了順利開爐。

關(guān)鍵詞特大型高爐開爐實(shí)踐

PracticeOilStartupofNo.1BlastFurnaceofShougangJingtangJoint

Co.,Ltd.

WangTaoZhgWeidongRenLijunWeiHongqi

(ShougangJingtangJointCo.,Ltd.)

AbstractTheauthorintroducestheproductionpracticesduring

startupofNo.1blastfurnaceinShougangJingtangJointCo.Ltd.,whichproceedssmoothlywiththehelpofaseriesofmeasureslikeburdenrecipeforlowslagratio,packingofhearthwithhardwood,burdendryingwithcoldair,furnaceignitionwithtuyerefullyopened,appropriatelylongertappingtimeoffirstheattorealizerapidheatingoffurnacehearth,evendistributionatfurnacehearth,highgaspermeabilityofstockcolumn,rapidairsupply,successfuloperationoffirstheatand

goodcoordinationwithdownstreamsequence.Keywordssuperlasizedblastfurnacestartuppractice

首鋼京唐公司1號(hào)高爐(5500m3)于201*年5月21日點(diǎn)火開爐。按照“安全穩(wěn)妥、穩(wěn)扎穩(wěn)打、循序漸進(jìn)、平衡兼顧”的開爐原則，實(shí)現(xiàn)了安全順利開爐。

1開爐前準(zhǔn)備工作

京唐公司是新建廠，高爐煉鐵系統(tǒng)及上下道工序都面臨著設(shè)備新、技術(shù)新、人員新的“三新”現(xiàn)象，可能會(huì)存在一些不確定因素。開爐前做了大量準(zhǔn)備工作：培訓(xùn)崗位人員、編制各崗位規(guī)程及預(yù)案、制定開爐方案、調(diào)試設(shè)備、準(zhǔn)備開爐料等。

1.1熱風(fēng)爐烘爐

卡魯金頂燃式熱風(fēng)爐是首次在5000m3以上特大型高爐應(yīng)用。熱風(fēng)爐均采用噴射旋流式無焰陶瓷燃燒器、19孔×孔徑30mm的高效格子磚、高性能Mo合金鑄鐵爐箅子及支柱等設(shè)備，每m3格子磚加熱面積高達(dá)48.0m2。通過煙氣余熱回收裝置預(yù)熱助燃空氣及高爐煤氣，再經(jīng)2座頂燃式預(yù)熱爐預(yù)熱助燃空氣后，在全燒高爐煤氣時(shí)熱風(fēng)圍管處送風(fēng)，風(fēng)溫高達(dá)1300℃。高溫閥門使用純水密閉循環(huán)冷卻，通過采用優(yōu)質(zhì)耐材和優(yōu)化爐體結(jié)構(gòu)，熱風(fēng)爐壽命達(dá)高爐兩代爐役。201*年9月8日熱風(fēng)爐開始用焦?fàn)t煤氣進(jìn)行烘爐。按照升溫計(jì)劃表，通過調(diào)節(jié)煤氣量、助燃空氣量和控制煙道閥開度的方法控制升溫速度。

溫度波動(dòng)范圍不大于每小時(shí)的升溫速度。熱風(fēng)爐烘爐持續(xù)到201*年10月9日，共計(jì)31天。根據(jù)硅磚熱風(fēng)爐的特性，熱風(fēng)爐烘爐溫度控制見表l。

表1京唐1號(hào)高爐熱風(fēng)爐烘爐溫度控制升溫速度溫度范圍℃/h40~100℃100℃100~300℃300~400℃404~700℃700~1200℃2.000.51.547h3084400677572h30114514581656728時(shí)間累計(jì)時(shí)間1.2烘爐

201*年10月11日高爐安裝烘爐導(dǎo)管，烘爐導(dǎo)管外徑略小于風(fēng)口內(nèi)徑，與風(fēng)口的間隙用水泥密封。烘爐導(dǎo)管下端為喇叭口。201*年10月18日高爐使用熱風(fēng)爐烘爐，烘爐曲線的溫度控制以熱風(fēng)溫度為準(zhǔn)，以風(fēng)量為調(diào)劑手段，以爐頂溫度相制約，按烘爐曲線進(jìn)行烘爐。烘爐風(fēng)量控制在3000~6000m3／min。高爐烘爐到11月4日結(jié)束，共用時(shí)410h。高爐烘爐曲線如圖1所示。

高爐烘爐完畢后，對(duì)烘爐導(dǎo)管進(jìn)行拆除改造。將烘爐導(dǎo)管改造成爐底兩環(huán)導(dǎo)管，兩環(huán)導(dǎo)管下部間隔開小孔，兩環(huán)導(dǎo)管之間有鋼管聯(lián)通并與鐵口噴吹導(dǎo)管相互聯(lián)通。鐵口噴火導(dǎo)管與鐵口通道之間的縫隙從內(nèi)部用泥填滿、填實(shí)。

1.3耐壓檢漏

開爐前，高爐本體及送風(fēng)、煤氣處理系統(tǒng)進(jìn)行了數(shù)次耐壓檢漏，采用分段進(jìn)行。打壓過程中安排人員進(jìn)行檢漏，高爐休風(fēng)后處理漏點(diǎn)。

1.4爐缸填充作業(yè)

考慮到京唐1號(hào)高爐的工藝特點(diǎn)，本次開爐決定采用硬雜木填充爐缸作業(yè)。在大幅度降低成本的同時(shí)，硬雜木填充具有枕木填充爐缸的加熱升溫快、熱效率高、料尺活動(dòng)早、有利于出第l爐鐵的優(yōu)點(diǎn)；又能避免因枕木焦油含量高造成干法布袋除塵堵而延緩高爐送氣進(jìn)程的缺陷；同時(shí)硬雜木填充可以隨意碼放，大大降低工時(shí)。201*年5月3日到5月6日爐缸填充硬雜木，填充到風(fēng)口中心線以下1．0m處，中心部位填成1.0m高的堆包。

1.5開爐裝料

考慮到新建廠的特點(diǎn)，開爐料全爐焦比取3000kg／t，正常料焦比取600kg／t。正常料爐料結(jié)構(gòu)為“燒結(jié)礦+球團(tuán)礦”，配加螢石、石灰石調(diào)劑，不加錳礦、硅石。開爐料計(jì)算遵循著“低渣比配料”原則。為保證鐵水液面到達(dá)鐵口中心線時(shí)爐渣液面距離風(fēng)口中心線在1．0m以上，通過計(jì)算渣鐵面位置，確定開爐料最大渣比為475kg／t。盡可能降低渣比，大幅度提高正常料的球團(tuán)礦比至63％。在爐缸填充完成后，201*年5月10日高爐正式開始拉料。通過雷達(dá)料尺隨時(shí)監(jiān)控料線，并與裝料計(jì)劃比較，以便及時(shí)修正。凈焦填充至爐身下沿以上2．78m處；空焦填充至爐身下沿以上5．63m處；然后是正常料、空焦搭配填充至爐身下沿以上12．66m處；最后是正常料，填充至爐喉料線2．45m處。

1.6布料測(cè)定

裝料過程中，采用激光網(wǎng)格方法測(cè)定物料的料流軌跡及料面形狀。利用激光實(shí)測(cè)的數(shù)據(jù)來重新校正計(jì)算的擋位參數(shù)。最后，根據(jù)等面積同心圓原理，將爐喉分成11等份，得到不同料線下的布料矩陣。

1.7冷風(fēng)烘料

高爐正式送風(fēng)前需對(duì)爐內(nèi)裝爐料預(yù)熱和烘干游離水分，即對(duì)爐內(nèi)爐料吹冷風(fēng)，可以最大限度減小過濕層對(duì)料柱透氣性的影響，為高爐送風(fēng)后盡快送氣、干法除塵順利投入創(chuàng)造有利條件。201*年5月18

日13：30高爐開始冷風(fēng)烘料。冷風(fēng)不經(jīng)過熱風(fēng)爐，通過冷風(fēng)管道給高爐送風(fēng)。冷風(fēng)風(fēng)量控制在3000～5000m3／min，操作調(diào)劑以風(fēng)溫為主，適當(dāng)調(diào)整風(fēng)量，并嚴(yán)格控制風(fēng)溫≯180℃，防止?fàn)t內(nèi)硬雜木著火。冷風(fēng)烘料到5月20日13：30休風(fēng)時(shí)結(jié)束，共用時(shí)48h。

1.8送風(fēng)參數(shù)選擇

點(diǎn)火時(shí)高爐放棄傳統(tǒng)的堵風(fēng)口方式，采用全開風(fēng)口作業(yè)，風(fēng)口全部加襯套。風(fēng)口全部選用長(zhǎng)700mm、下斜5°的42mm×Φ140mm配置，捅開全部風(fēng)口襯套時(shí)送風(fēng)面積為0．6465m2。風(fēng)口以加襯套的方式，均勻間隔配置為13個(gè)Φ110mm、29個(gè)Φ120mm，實(shí)際點(diǎn)火送風(fēng)面積為0．4515m2，占捅開全部襯套時(shí)風(fēng)口面積的70％。

高爐在投入干法布袋除塵前高爐煤氣，必須經(jīng)Φ1000mm拉荒管道外排�？紤]到Φ1000mm拉荒管道排氣能力，點(diǎn)火風(fēng)量確定為3500m3／min，送風(fēng)比為0．6。

點(diǎn)火時(shí)混風(fēng)調(diào)節(jié)閥關(guān)嚴(yán)，使用最高風(fēng)溫點(diǎn)火。熱風(fēng)爐三燒一送，確保高爐點(diǎn)火送風(fēng)后風(fēng)溫在700℃以上。

2開爐操作

201*年5月21日13：18高爐正式點(diǎn)火送風(fēng)。送風(fēng)初始狀態(tài)，風(fēng)量3370m3／min，風(fēng)壓0．055MPa，風(fēng)溫711℃，頂溫69℃，實(shí)際風(fēng)速271m／s，鼓風(fēng)動(dòng)能73kJ／s。13：25焦炭燃燒，風(fēng)口全部變亮；13：35料尺開始自由活動(dòng)。料尺活動(dòng)后，后續(xù)正常料及時(shí)加重

負(fù)荷，并隨之大幅度降低球團(tuán)礦比。16：49高爐煤氣經(jīng)化驗(yàn)合格后引氣到書1000mm拉荒管，隨后關(guān)閉爐頂放散閥，高爐煤氣通過書l000mm拉荒管放散外排。17：29因氮?dú)夤芫W(wǎng)開裂，爐內(nèi)減風(fēng)至1929m3／min處理。19：00高爐投入4個(gè)干法布袋除塵箱體，關(guān)閉Φ1000mm拉荒管放散管道，高爐成功送氣。5月22日01：50在4號(hào)熱風(fēng)爐燃燒器拆除完畢，開始引高爐煤氣。03：00爆破試驗(yàn)合格后，倒換用高爐煤氣點(diǎn)火。5月22日06：28料尺按正常料線1．75m作業(yè)；11：20風(fēng)口見毛刺；11：33發(fā)現(xiàn)l號(hào)鐵口有鐵花噴出；13：20其余鐵口有渣鐵噴出；13：45鐵口陸續(xù)全部堵口；20：59，高爐組織出第1次鐵，出鐵順利。渣鐵流動(dòng)良好，爐溫充沛，鐵水物理熱1426℃，鐵量198t，[Si]=4．04％，[S]=0．010％，渣鐵分離良好，爐渣沖水渣。5月23日風(fēng)量平衡到6100m3／min，達(dá)到對(duì)應(yīng)風(fēng)口面積的全風(fēng)水平，負(fù)荷3．4，焦比降到455kg／t，[Si]降至1．25％，鐵水開始供應(yīng)煉鋼。5月26日風(fēng)量平衡到6400m3／mm，負(fù)荷3．6，焦比降到441kg／t。5月27日風(fēng)量平衡到6800m3／min。5月24、27日因煉鋼影響，高爐2次休風(fēng)。5月21日開爐后到5月27日高

爐主要操作參數(shù)見表2。

表2京唐1號(hào)高爐主要操作參數(shù)

風(fēng)量風(fēng)溫風(fēng)壓頂壓透氣指日期m3／℃min5月212605

頂溫MPaMPa數(shù)0.0530.0126376℃70實(shí)際風(fēng)速m／s228鼓風(fēng)功能kJ／s397

日5月223672日5月235442日5月245688日5月25日5月265665日5月27日

628110250.3270.18844921992621148880.2940.16844992182307830429470.1270.0534097183221429690.2720.14143542332561037990.2400.1054031252238787820.1530.0453434175209443經(jīng)驗(yàn)總結(jié)3.1快速加熱爐缸

快速加熱爐缸對(duì)能否順利開爐至為關(guān)鍵。在爐缸未充分加熱前，要盡量避免低溫爐渣和鐵水流入爐缸，以免爐缸凍結(jié)。為此采取以下措施：

(1)選擇硬雜木填充爐缸，它有爐缸升溫快、熱效率高的優(yōu)點(diǎn)。

(2)選擇合適的全爐焦比，合理安排開爐料位置。此次開爐，全爐焦比實(shí)際為3007kg/t，在位置安排上造渣料距離風(fēng)口中心線10．08m，含鐵料距離風(fēng)口中心線14．14m。較高的全爐焦比為快速加熱爐缸提供了充足熱量，較高的空焦、正常料位置為提升爐缸熱度贏得了寶貴時(shí)間。

(3)放棄傳統(tǒng)開爐常加的錳礦，也為爐缸節(jié)省了額外的熱量支出。(4)為強(qiáng)制加熱高爐爐缸，高爐烘爐完畢后將烘爐導(dǎo)管改造成爐底兩環(huán)導(dǎo)管并與鐵口噴吹導(dǎo)管相互聯(lián)通，這對(duì)快速均勻加熱爐缸非常有益。

(5)通過計(jì)算隨時(shí)監(jiān)測(cè)渣鐵面位置，在不憋風(fēng)、不危及風(fēng)口的條件下適當(dāng)延后首次鐵出鐵時(shí)間。此次開爐，高爐點(diǎn)火后3l小時(shí)41分鐘出第1次鐵，較傳統(tǒng)經(jīng)驗(yàn)時(shí)間晚了大致10h。延后首次鐵出鐵時(shí)間既有利于快速提高爐缸熱度，又能減少了爐前勞動(dòng)強(qiáng)度。高爐開爐后爐缸溫度提升較快，爐缸爐芯溫度和爐襯溫度變化如圖2所示。

3.2提高爐缸均勻度

爐缸的均勻有利于其快速活躍，也有利于出凈渣鐵。為此采取以

下措施：

(1)此次高爐開爐放棄傳統(tǒng)堵風(fēng)口點(diǎn)火送風(fēng)的方式，采用不堵風(fēng)口、風(fēng)口加襯套的方式。全開風(fēng)口開爐使下部初始煤氣分布均勻，有利于爐缸均勻活躍。

(2)出鐵采用互成對(duì)角的2個(gè)鐵口出鐵，并定時(shí)倒換。這種出鐵制度有利于爐缸渣鐵環(huán)流，促使?fàn)t缸均勻活躍。高爐開爐后爐缸各層熱電偶溫度圓周方向偏差很小，十字測(cè)溫邊緣第l點(diǎn)及爐頂溫度4點(diǎn)偏差都非常小。

3.3提高料柱透氣性

提高料柱透氣性有利于料尺的盡早自由活動(dòng)，便于風(fēng)量的恢復(fù)。為此采取以下措施：

(1)選用高質(zhì)量的入爐原燃料。焦炭選用粒度60mm以上的低水分濕熄焦。燒結(jié)礦選用粒度20~50mm以上的大粒度燒結(jié)礦、粒度6.3~20mm的小粒度燒結(jié)礦分批入爐。

(2)全爐焦比在快速加熱爐缸的同時(shí)也提高了料柱透氣性。(3)在開爐料配料計(jì)算中非常注意降低渣比。開爐料全爐總渣比413kg/t，比傳統(tǒng)開爐渣比要低許多。

(4)冷風(fēng)烘料對(duì)改善料柱透氣性有幫助。高爐點(diǎn)火后，壓量關(guān)系柔和，壓差水平低，頂溫很快達(dá)到70℃，說明料柱透氣性好。

3.4快速送氣

送氣是高爐開爐的一個(gè)重要環(huán)節(jié)，快速開爐要求高爐快速送氣。首鋼京唐1號(hào)高爐采用低濾速、多箱體、“干-干”備用的全干法布袋除塵技術(shù)。與世界特大型高爐普遍采用的“干-濕”備用工藝相比，雖然“干-濕”備用工藝有除塵效率高、節(jié)能、節(jié)水、環(huán)保等優(yōu)點(diǎn)，但除塵布袋易堵塞影響高爐送氣。為克服“干-干”備用的全干法布袋除塵系統(tǒng)送氣時(shí)問過長(zhǎng)，采取了硬雜木填充爐缸、冷風(fēng)烘料手段。

(1)硬雜木填充爐缸能避免傳統(tǒng)枕木填充爐缸因煤氣焦油含量高造成干法布袋除塵堵塞的缺陷，加快高爐送氣進(jìn)程。

(2)當(dāng)高爐煤氣濕度大于同溫度露點(diǎn)時(shí)，就會(huì)在干法除塵布袋上結(jié)露，從而堵塞布袋。冷風(fēng)烘料在改善料柱透氣性的同時(shí)，可以大幅度降低高爐煤氣濕度。當(dāng)荒煤氣溫度略高于露點(diǎn)時(shí)，就可以投入干法除塵箱體。

較高的頂溫為干法布袋除塵盡早投產(chǎn)創(chuàng)造了條件，5月21日19：00(高爐點(diǎn)火5小時(shí)42分鐘后)干法除塵及時(shí)投入。箱體投入時(shí)爐頂溫度76℃，荒煤氣溫度48℃。2l：44干法除塵開始輸灰，22：09啟動(dòng)自動(dòng)反吹系統(tǒng)。干法除塵箱體投入后系統(tǒng)能夠正常運(yùn)轉(zhuǎn)，檢修時(shí)打開箱體檢查，發(fā)現(xiàn)除塵布袋完好無損。

3.5出好首次鐵

開爐后的第1次鐵能否順利流出，是整個(gè)開爐工作的重點(diǎn)之一。為此采取以下措施：

(1)開爐時(shí)4個(gè)鐵口均安裝鐵口噴吹導(dǎo)管。點(diǎn)火后一直噴吹，直到鐵口噴出渣鐵后才堵口。鐵口噴吹在快速加熱爐缸的同時(shí)溝通好鐵口與風(fēng)口，對(duì)首次出鐵有利。

(2)通過渣鐵面得計(jì)算，適當(dāng)延后首次出鐵時(shí)間，可以避免出鐵后先見渣后見鐵現(xiàn)象，造成爐前工作被動(dòng)。

5月22日20：59在點(diǎn)火31小時(shí)41分鐘后高爐出首次鐵。開口機(jī)直接鉆出，鐵水排入鐵水包用于鑄鐵，爐渣走水沖渣。渣鐵溝略加清理就具備下次出鐵條件，沒有出現(xiàn)以前開爐常見的渣鐵溝滿壕平需要大量人力清理的現(xiàn)象。前4次出鐵情況見表3。

表3京唐1號(hào)高爐開爐出鐵情況

鐵水物理鐵水量項(xiàng)目鐵口位置t℃第1次鐵2第2次鐵2第3次鐵4第4次鐵2

198135191557414261496148814724.043.232.422.130.0100.0120.0150.016熱%%[Si][S]3.6平衡兼顧下游工序

京唐公司是新建廠，高爐開爐及強(qiáng)化冶煉必須考慮煉鋼能力，注意平衡兼顧下游工序。

(1)為減輕鑄鐵機(jī)壓力，高爐應(yīng)盡快降硅，使鐵水滿足煉鋼接鐵水的要求。5月23日(開爐后57h)高爐負(fù)荷加到3．4，爐溫降到1．25，鐵水開始供應(yīng)煉鋼。

(2)為照顧煉鋼產(chǎn)能，高爐適當(dāng)控制強(qiáng)化冶煉進(jìn)度，風(fēng)量平衡至6000m3／min后穩(wěn)定了數(shù)天時(shí)間。高爐在5月24、27日還兩度因煉鋼原因休風(fēng)。

4結(jié)語

首鋼京唐l號(hào)高爐開爐以“快速加熱爐缸、提高爐缸均勻度、提高料柱透氣性、快速送氣、出好第1次鐵、平衡兼顧下游工序”為核心，通過在開爐生產(chǎn)中采用低渣比配料、硬雜木爐缸填充、冷風(fēng)烘料、全開風(fēng)口點(diǎn)火、適當(dāng)延長(zhǎng)第1次鐵出鐵時(shí)間等措施，實(shí)現(xiàn)了全部預(yù)期設(shè)想，做到了安全、順利開爐。1號(hào)高爐的順利開爐積累了5000m3級(jí)以上特大型高爐開爐經(jīng)驗(yàn)，為后續(xù)建設(shè)的特大型高爐開爐提供借鑒。

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