響水船閘汛前準備工作匯報 201*.3.61

鹽城市響水船閘管理所

201*年度汛前檢查等工作情況匯報

為扎實做好我所201*年的防汛防旱各項準備工作，全面掌握工程現(xiàn)狀，摸清工程險工隱患及薄弱環(huán)節(jié)，充分發(fā)揮工程防洪抗災(zāi)效益，確保響水船閘工程安全度汛，我所努力在思想準備、組織準備、工程準備、物資準備、預(yù)案準備、檢查演練準備等各各方面做好防汛防旱準備工作，現(xiàn)將汛前工程大檢查等防汛重點工作情況匯報如下：

一、汛前準備工作情況㈠汛前檢查開展情況

根據(jù)管理處下發(fā)的《關(guān)于轉(zhuǎn)發(fā)》（鹽通樞工201*5號）的通知要求，并按照《處汛前檢查工作實施細則（試行）》及相關(guān)技術(shù)管理規(guī)程規(guī)范具體要求，我所于2月21日組織召開了汛前檢查工作專題會議，進一步落實了汛前工程檢查責任，成立了汛前檢查工作領(lǐng)導小組，制定了檢查方案，明確了檢查時間、檢查人員、檢查內(nèi)容等。2月22日至23日，按照“嚴、高、細、實、全”的要求，組織全所技術(shù)力量對閘門啟閉設(shè)備、電氣設(shè)備、水工建筑物、辦公生產(chǎn)環(huán)境及其它等部分進行全面細致的檢查。

㈡防汛物資儲備情況

按照《防汛物資儲備定額編制規(guī)程》和處下達的防汛物資儲備任務(wù)，結(jié)合我所工程實際，自儲或委托儲備了各類防汛器材和救生設(shè)施，數(shù)量滿足實際需要。同時，我所按規(guī)定對防汛物資進行管理，管理制度齊全，防汛物資、搶險工具和器材設(shè)備儲備充足、存放整齊、標志明顯、專人管理。倉庫配備消防器材和防盜設(shè)施；防汛物資賬目清楚，入庫、領(lǐng)用手續(xù)齊全；定期檢查器材數(shù)量和質(zhì)量，并做好記錄。響水船閘上游右岸儲備防汛塊石201*噸。

㈢防汛防旱隊伍建設(shè)情況

為確保汛期工程設(shè)施和生命財產(chǎn)安全，按照“安全第一、常備不懈、以防為主、全力搶險”的方針，充分發(fā)揮抗洪工作互動機制，真正打造一支“召之即來、來之能戰(zhàn)、戰(zhàn)之能勝”的隊伍。3月初，我所及時成立了鹽城市響水船閘工程抗洪工作領(lǐng)導小組、專業(yè)管理搶險小組等，全面指揮全所的抗洪工作。

㈣預(yù)案修訂完善情況

為扎實做好201*年防汛防旱工作，認真貫徹落實防汛責任制，做到組織、思想、措施、物資四落實，責任、措施、工作三個到位，科學合理調(diào)度工程運行，爭取把防汛準備工作做得扎實、有效，保證抗洪搶險、抗旱救災(zāi)工作高效有序進行，最大程度的減輕災(zāi)害損失，根據(jù)《中華人民共和國防汛條例》和有關(guān)制定防御洪水方案的規(guī)定，并結(jié)合我所汛前檢查的結(jié)果和人員的變動，

于3月初完成本年度防洪預(yù)案的修訂工作。

㈤工程維修養(yǎng)護實施情況

一方面，根據(jù)所內(nèi)現(xiàn)有職工的技術(shù)特長，制定響水船閘工程維修養(yǎng)護分工責任表，合理分工，團結(jié)協(xié)助，定期開展對工程設(shè)施設(shè)備等進行日常的維護保養(yǎng)工作，確保工程的安全高效運行。另一方面，根據(jù)本年度汛前工程檢查存在的問題，結(jié)合我所的工程實際，積極采用新技術(shù)、新材料、新工藝，不斷進行方案比對，尋求解決工程存在問題的合適的施工方案。

二、影響安全度汛的主要問題及度汛措施

1、因閘室墻厚度只有12厘米，隨著近幾年水泥船逐漸向鋼質(zhì)船過渡，且船舶數(shù)量不斷增多，噸位逐漸加大。當船舶進入閘室后，與閘室墻輕微地碰擦，便會造成閘室墻鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)破損。目前我所閘室墻多處出現(xiàn)露筋、破損現(xiàn)象。

整改計劃或度汛措施：借鑒上游西側(cè)翼墻維修加固的成功經(jīng)驗，積極制定閘室墻維修加固方案，并上報管理處，待批復后抓緊組織實施。在未批復期間，加強對職工的安全生產(chǎn)教育，不斷強化安全生產(chǎn)責任意識，在船舶進閘時工作人員必須到場，做好船舶排擋工作，從最大程度上減小船只與墻體碰撞的可能性。

2、下游西側(cè)堆堤存在多處雨淋溝，局部土壤流失情況嚴重。整改計劃或度汛措施：一方面，在汛期到來前，加強對下游西側(cè)堆堤的檢查工作，縮短檢查周期，重點檢查土壤流失嚴重部

位的變化情況。另一方面，積極制定維修加固方案，對下游西側(cè)堆堤進行加固處理。

3、下游引航道淤積現(xiàn)象嚴重。

整改計劃或度汛措施：一方面，利用上游水源充足的情況，及時對下游航道進行排水沖淤，保證航道的通暢和運行的安全；另一方面，積極爭取經(jīng)費，對仍滿足通航條件東汊實施淤積治理。

三、下一階段工作安排

下一階段，我所將根據(jù)已制定的防汛準備工作安排，有計劃有步驟地組織實施防汛搶險隊伍培訓，機電設(shè)備檢修，工程觀測，電氣設(shè)備檢測等各項防汛準備工作。針對汛前檢查出的問題，我們將結(jié)合我所工程運行的特點開展養(yǎng)護修理工作，本著“經(jīng)常養(yǎng)護、隨時維修、養(yǎng)重于修、修重于搶”的原則，先急后緩，量力而行，積極制定防范措施，爭取經(jīng)費逐一整改。在汛期到來之前，全所上下定能做到認識到位、領(lǐng)導到位、組織到位、措施到位、責任到位，確保工程設(shè)施安全度汛，充分發(fā)揮工程效益。

二一一年三月

擴展閱讀：船閘防裂研究總結(jié)

船閘鋼筋混凝土閘室墻防裂技術(shù)研究

工作總結(jié)

1、項目來源

根據(jù)江蘇省交通廳編制的《江蘇省交通建設(shè)工程質(zhì)量通病與防治》，大面積閘室墻的墻面收縮裂縫和分層澆筑裂縫為質(zhì)量通病。

1999年9月，江蘇省交通廳組織成立“江蘇省交通工程質(zhì)量通病與防治”課題組，在交通部等有關(guān)部門的指導下，先后赴湖北、遼寧、廣東、浙江、廣西、湖南等省調(diào)研收集資料，學習經(jīng)驗，發(fā)現(xiàn)船閘工程基本上存在上述質(zhì)量問題。

淮陰水利建設(shè)集團有限公司承建的淮陰三線船閘土建工程，為了保證“確保部優(yōu)、爭創(chuàng)國優(yōu)”質(zhì)量目標的實現(xiàn)，公司將防治閘室墻鋼筋砼裂縫質(zhì)量通病確定為研究課題。2、研究的目的

在水利水運工程中，大體積混凝土和混凝土墻體結(jié)構(gòu)的裂縫普遍存在，特別是國內(nèi)興建的船閘，不產(chǎn)生裂縫者極為少見。船閘裂縫的存在，影響到工程的運行效果，降低了結(jié)構(gòu)的安全性和耐久性。在近半個世紀中，廣大工程技術(shù)人員和科技工作者致力于混凝土防裂和抗裂技術(shù)研究，取得了一定成果。但在船閘工程中,雖然已從設(shè)計和施工方面采取了不少防裂措施，但收效甚微，多數(shù)船閘的閘首和閘室墻均產(chǎn)生了不同程度的裂縫，除表面裂縫外，還有相當數(shù)量的貫穿裂縫。

江蘇省的水運事業(yè)十分發(fā)達，將有多個船閘陸續(xù)興建，交通廳的有關(guān)領(lǐng)導對船閘結(jié)構(gòu)的防裂限裂十分重視，希望建成一批優(yōu)良工程。為此，深入探討

防裂和限裂的新途徑，可為新建船閘提供寶貴的防裂經(jīng)驗，既保正了船閘安全、可靠運行，亦可產(chǎn)生無可估量的經(jīng)濟效益和社會效益。為此，我們在淮陰三線船閘工程建設(shè)中，繼續(xù)致力于鋼筋混凝土閘室墻的防裂技術(shù)研究。3、鋼筋混凝土閘室墻裂縫成因分析

無論是理論分析還是實測結(jié)果均表明，鋼筋混凝土閘室墻裂縫是由于混凝土的溫度應(yīng)力和收縮應(yīng)力超過其強度所致。當閘室墻的溫度變形受到約束時將產(chǎn)生溫度應(yīng)力，當閘室墻的收縮變形受到約束時將產(chǎn)生收縮應(yīng)力。結(jié)構(gòu)變形因受到的約束不同又分為內(nèi)部約束和外部約束。結(jié)構(gòu)本身各部分之間的相互約束為內(nèi)部約束，內(nèi)部約束產(chǎn)生的應(yīng)力為自生應(yīng)力，如在混凝土澆筑初期，閘室墻表面降溫時，內(nèi)部還在升溫，表面溫度收縮變形受到內(nèi)部約束而產(chǎn)生的應(yīng)力即為自生應(yīng)力。結(jié)構(gòu)因與外部接觸而受到外部結(jié)構(gòu)的約束為外部約束，外部約束產(chǎn)生的應(yīng)力為約束應(yīng)力，如閘室墻在水化熱溫降時會受到牛腿和底板的約束而產(chǎn)生的應(yīng)力即為約束應(yīng)力。當閘室墻某部分的自生應(yīng)力和約束應(yīng)力迭加后超過了混凝土的抗拉強度時，混凝土即產(chǎn)生裂縫�；炷�土澆筑之后，水泥在固結(jié)過程中會產(chǎn)生大量水化熱，混凝土隨之升溫。由於熱傳導和外界溫度的影響，混凝土的溫升和溫降都是不均勻的，由於溫降和溫度的不均勻變化即引起溫度應(yīng)力�；炷�土的收縮變形包括自生體積變形和干濕變形，這種變形同樣因不均勻變化而引起收縮應(yīng)力。由上所述，防止混凝土產(chǎn)生裂縫應(yīng)從降低溫度應(yīng)力和收縮應(yīng)力著手，而控制混凝土的溫度和收縮量又是降低溫度應(yīng)力和收縮應(yīng)力的關(guān)鍵，這也是防止閘室墻產(chǎn)生裂縫的關(guān)鍵。4、研究方法與途徑

大體積混凝土的防裂問題是無數(shù)工程技術(shù)人員長期研究的難題，至今尚未園滿解決，指望在短時期內(nèi)普遍解決船閘閘室墻的防裂也不現(xiàn)實。我們立足于淮陰三線船閘，力爭結(jié)合淮陰船閘的實際情況，避免三線船閘閘室墻產(chǎn)生裂縫。具體的方法途徑是：

(1)根據(jù)現(xiàn)場的原材料和滿足設(shè)計要求的配合比計算閘室墻在最不利時期(8月份)澆筑時的溫度、溫度應(yīng)力和收縮應(yīng)力。

(2)在墻體表面采取保溫、保濕措施，減少閘室墻的約束溫差和收縮，分析和計算保溫、保濕效果。

(3)在保溫、保濕措施的基礎(chǔ)上，降低混凝土的入倉溫度，再選擇在低溫季節(jié)澆筑混凝土，分析計算采取綜合防裂措施后的效果。

(4)在計算結(jié)果滿足防裂要求的基礎(chǔ)上，研究制訂防裂措施，確保防裂要求得以滿足。

(5)精心組織施工，保證防裂措施的實施，并注意提高閘室墻的施工質(zhì)量。

5、閘室墻的溫度與應(yīng)力計算5.1計算條件與參數(shù)

除選擇恰當?shù)挠嬎惴椒ㄍ�，溫度和�?yīng)力結(jié)果與水化熱溫升、澆筑溫度、外界氣溫、表面保護等多種因素有關(guān)。因此，計算結(jié)果的準確性有賴于基本條件和有關(guān)參數(shù)的正確選取。計算條件與參數(shù)隨計算工況不同而改變。5.2溫度計算方法

由於閘室墻的長度遠大於斷面的平面尺寸，溫度可看為平面溫度場，可用有限元法或平面差分法計算，為了配會后面的應(yīng)力計算，我們采用差分法計

算溫度場。

5.3溫度應(yīng)力計算方法

閘室墻和底板共同組合成倒T形梁的結(jié)構(gòu)形式，閘室地基為軟基，對上部結(jié)構(gòu)的約束作用可以忽略，可按倒T形梁來計算閘室墻的溫度應(yīng)力。5.4收縮應(yīng)力的計算方法

混凝土因溫度脹縮和收縮引起的應(yīng)力是同樣性質(zhì)的，在計算收縮應(yīng)力時，一般都是將收縮量換算為當量的溫度，然后利用計算溫度應(yīng)力的方法計算。為簡化計算，我們將收縮的當量溫度直接迭加到計算得到的溫度之中和溫度應(yīng)力一起計算，最后得到的結(jié)果是溫度應(yīng)力與收縮應(yīng)力的綜合結(jié)果。5.5溫度與應(yīng)力計算工況

溫度和應(yīng)力共分以下幾種工況計算，每一種都對應(yīng)著一組溫度和應(yīng)力。a.閘室墻在8月份澆筑，除摻粉煤灰外，不采取其它防裂措施。b.在墻體表面懸掛土工布，并保持土工布濕潤，即使閘室墻處于保溫、保濕狀態(tài)。

c.在保溫、保濕的基礎(chǔ)上，降低混凝土的入倉溫度3℃，并選擇在旬平均氣溫低于20℃時施工。6溫度與應(yīng)力的計算結(jié)果6.1溫度計算結(jié)果6.1.1溫度變化的一般規(guī)律

圖1為閘室墻1.4m高處(從牛腿頂面算起，下同)的中心點和表面點的溫度過程線（工況a），該處的中心點亦最高溫度點。由圖看出，混凝土澆筑后，中心點在4.5天前一直升溫，最高溫度可達62.86℃，4.5天后開始降溫，

35天后接近氣溫。表面點溫度3天即達最高溫度（43.99℃）。3天后開始降溫，20天后與外界氣溫相近。

7060表面50中心溫　　　度/℃4030201*00510152025齡　　　期/天3035404550

圖1典型點溫度變化曲線

圖2為斷面達最高平均溫升時（4.0天）各中心點與表面點的溫度沿墻高度的變化�？梢钥闯觯�中心點1.4m高度的溫度最高，1.4m以上，溫度隨高度的增加而減小，1.4m處的溫度比9.4m處的溫度高出12℃左右。表面點的溫度亦隨高度的增加而減小，但變化不大，最大相差小于4℃。6.1.2幾種工況下溫度特征值

表6-1列出3種工況下的主要溫度特征值，由上所述，1.4m高度為最高溫度斷面，表中的平均溫度亦指該斷面的平均溫度。由表可知，工況a的各項特征值都較大；工況b因有土工布的保溫作用，最高溫度和最高溫升比工況a略大，最高平均溫度也最大。但內(nèi)外溫差較工況a小；工況c各項特征值都明顯減小。

706050溫　　度/℃4030表面20中心1000246高度/m8101214

圖2沿墻高度溫度變化曲線表6-1幾種工況的溫度特征值

最高溫度工況工況a工況b工況c/℃62.8662.8958.92最高平均溫度/℃56.4859.0553.39最高溫升/℃32.8632.8928.92內(nèi)外溫差/℃16.0615.0913.286.2應(yīng)力計算結(jié)果

以下介紹的應(yīng)力結(jié)果均包含了溫度應(yīng)力和收縮應(yīng)力，是二者迭加的結(jié)果。同時所有應(yīng)力均已換算為徐變應(yīng)力。6.2.1應(yīng)力變化的一般規(guī)律

為掌握應(yīng)力變化過程，需要了解應(yīng)力變化的一般規(guī)律，圖3給出了1.4m高度上不同計算點的應(yīng)力過程線。其中，σ中為中心點應(yīng)力，σ表為表面點應(yīng)力，σ40為距表面40cm的點的應(yīng)力。由圖可知，中心點11天前為壓應(yīng)力，11

天后變?yōu)槔瓚?yīng)力，且拉應(yīng)力逐漸增大，一個月左右達最大值，以后逐趨穩(wěn)定。表面點與中心正好相反，11天前為拉應(yīng)力，11天以后為壓應(yīng)力，一個月后壓應(yīng)力趨于穩(wěn)定。早期的表面最大拉應(yīng)力出現(xiàn)在4~5天。距表面40cm的點，其應(yīng)力變化情況和應(yīng)力的大小都介于中心點和表面點之間。所以，淮陰三線船閘的閘室墻容易產(chǎn)生裂縫的時間是：表面裂縫為4~5天，中心裂縫（一般易發(fā)展為貫穿裂縫）為30天左右。

2.502.001.501.00σ表σ中σ40應(yīng)力/MPa0.500.000-0.50-1.00-1.50-2.00齡期/天5101520253035404550圖

3典型點應(yīng)力變化曲線

6.2.2閘室墻的最大應(yīng)力區(qū)

表6-2給出了不同高度上，中心點和邊界點產(chǎn)生的最大拉應(yīng)力。表中結(jié)果說明，中心點的最大拉應(yīng)力隨著高度的增加而減少，表面點的最大拉應(yīng)力0.7m和1.4m高度相近，1.4m以上亦隨高度增加而減小。需要指出的是，閘室墻與牛腿接觸面上，雖然受到的外部約束最大，但由于水化熱溫升向牛腿傳遞，該處的溫升較小，拉應(yīng)力不會最大。所以，閘室最容易產(chǎn)生裂縫的區(qū)域是0.3~1.8m高度之間。

表6-2不同墻身高度的最大應(yīng)力

高度/m中心點σ表面點σ0.72.590.781.42.020.793.61.190.685.80.730.496.2.3不同工況下的最大拉應(yīng)力

將3種工況下算出的最大拉應(yīng)力列于表6-3中，從表中結(jié)果看出，無論是中心點還是表面點，都以工況a的應(yīng)力最大，工況c的應(yīng)力最小，工況b處于二者之間。

表63各種工況的最大拉應(yīng)力（MPa）

工況中心表面6.2.4應(yīng)力結(jié)果分析

(1)閘室墻混凝土的抗拉強度

根據(jù)室內(nèi)試驗結(jié)果[4]，混凝土的抗拉強度為：7天1.2MPa，28天2.0MPa，由此可以估算5天的抗拉強度為0.9MPa，40天的抗拉強度為2.14MPa。

(2)各種工況下混凝土的抗裂分析

表5-3中，表面的最大拉應(yīng)力都出現(xiàn)第5天齡期，中心的最大的拉應(yīng)力都有出現(xiàn)在40天齡期。比較混凝土齡期的抗拉強度和表5-3中的結(jié)果可知，各種工況下表面拉應(yīng)力均小于抗拉強度。工況a和工況b的中心點拉應(yīng)力已超過了混凝土的抗拉強度，這兩種工況都可能使閘室墻開裂。工況c中的中心點拉應(yīng)力小于混凝土的抗拉強度，表面拉應(yīng)力也比前兩種工況小，說明工況c可以滿足防裂要求。

8

工況a2.590.79工況b2.340.47工況c2.060.41備注(3)各種措施的防裂效果

工況a摻入了粉煤灰，降低了水化熱溫升，因無表面保護，使內(nèi)外溫差和干縮較大，表面拉應(yīng)力(0.79MPa)已接近混凝土的抗拉強度（0.9MPa），再因較高的溫升產(chǎn)生了較大的自生應(yīng)力和約束應(yīng)力(2.59MPa)，已較大地超過混凝土的抗拉強度。

工況b采用了土工布保溫，并用水管連續(xù)噴水養(yǎng)護，降低了內(nèi)外溫差和混凝土的收縮，因而使表面拉應(yīng)力顯著降低(41%)，降至0.47MPa，遠低于混凝土的抗拉強度(0.9MPa)，由于內(nèi)外溫差和收縮的減小，約束應(yīng)力也明顯降低，中心拉應(yīng)力降低了9.7%。上述情況說明工況b采取的措施對于閘室墻防裂有顯著效果，但因混凝土的最高溫度和溫升并未降低，中心應(yīng)力雖然較工況a降低了0.25MPa，但仍有2.34MPa，大于混凝土的抗拉強度。

工況c在工況b的基礎(chǔ)上，從降低入倉溫度和最高溫升入手，進一步降低骨料溫度，采用地下水拌和，并在低溫期澆筑混凝土。這些綜合措施的采用，明顯地降低了混凝土的最高溫升和內(nèi)外溫差，使中心應(yīng)力和表面應(yīng)力進一步降低。和工況a相比，中心應(yīng)力降低了20%，表面應(yīng)力降低了48%。中心應(yīng)力為2.06MPa，小于混凝土的抗拉強度(2.14MPa)，表面應(yīng)力為0.41MPa，僅為混凝土抗拉強度(0.90MPa)的46%。顯然，工況c的防裂措施已能滿足閘室墻的防裂要求。7防裂措施

由前所述，閘室墻裂縫由溫度應(yīng)力和收縮應(yīng)力引起，防裂措施的主要內(nèi)容也就是溫度控制與濕度控制措施。根據(jù)上面幾種工況的應(yīng)力計算結(jié)果與分析，再根據(jù)工地現(xiàn)場的實際情況，制訂出以下防裂措施：

7.1降低水化熱溫升7.2降低入倉溫度7.3降低內(nèi)外溫差7.4防止混凝土干縮

7.5保證施工質(zhì)量，提高混凝土的抗裂強度8閘室墻的防裂效果

淮陰三線船閘閘室墻從201*年9月開始施工，至201*年1月完成，至今已一年有余，并經(jīng)過了冬天的考驗，尚未發(fā)現(xiàn)裂縫。由前面的計算結(jié)果可知最大抗拉應(yīng)力發(fā)生在一個月左右，此后應(yīng)力不再增加。江蘇已建的多個船閘裂縫也多發(fā)生在一個月之內(nèi)，少數(shù)發(fā)生在第一個冬天。所以，淮陰三線船閘閘室墻不會再產(chǎn)生裂縫，說明我們的防裂技術(shù)研究成果和防裂措施是十分有效的。9結(jié)論

本項研究結(jié)合淮陰三線船閘的工程實際進行防裂技術(shù)研究，防止了閘室墻產(chǎn)生裂縫，在閘室墻的防裂研究方面取得了重大突破，獲得了顯著成果。成果在保證船閘建設(shè)質(zhì)量，提高船閘的安全性和耐久性，降低了船閘的運行成本等方面都具有重要意義。該項成果不僅對船閘建設(shè)有參考價值，也可作為其他大體積混凝土結(jié)構(gòu)防裂借鑒。若在其它工程中應(yīng)用推廣，取得成功，將可發(fā)揮無可估量的經(jīng)濟效益和社會效益。

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