鋼結構課程設計總結

建筑工程系04級建筑工程專業(yè)《普通鋼屋架課程設計》總結

依據建筑工程專業(yè)教學大綱的要求結合我系培養(yǎng)計劃，繼《鋼結構》課程結束后，進行為期一周的普通鋼屋架課程設計。本次課程設計主要目的是提高學生的實際操作能力，使學生將其所學理論性極強的知識加以運用和理解。并通過講解和指導使學生掌握實際設計工作的方法、步驟、內容和應注意的問題。建筑工程系04級建筑工程技術專業(yè)�？瓢鄰�201*年6月5日開始至201*年6月10日結束，按照《隴東學院鋼結構實踐教學大綱》和《普通鋼屋架課程設計任務書》的要求和《普通鋼屋架課程設計安排》比較圓滿地完成了實踐教學任務�，F具體總結如下：

一、在系領導和教研室主任的高度重視下，課程設計的準備工作充分：

本次課程設計在實施之前，由我系主管教學的劉主任和結構教研室主任張老師提前安排并給于指導，任課教師張韜負責編寫了《鋼結構實踐教學大綱》和《普通鋼屋架課程設計任務書、指導書》，并做出了《普通鋼屋架課程設計安排》。對學生進行分組，準備了兩個教室作為繪圖室，并通知學生做好繪圖儀器、繪圖鉛筆、橡皮，刀片，膠帶，繪圖紙的準備工作。

由于準備工作充分、到位，指導教師認真負責，動員及時，學生興趣高，使整個課程設計按計劃有條不紊地展開，取得了較好的效果。

二、主要完成的實踐教學任務：

從6月5日至6月10日，04級�？瓢�45名同學安原計劃完成課程設計作業(yè)任務。本次課程設計分為四個環(huán)節(jié)，首先引導學生復習教材，理解課程設計任務，做好設計前的準備工作；第二、進行荷載計算，確定計算簡圖，并計算桿件的內力，進行桿件設計和節(jié)點設計，書寫計算書；接著初定草圖，小組成員討論交教師審核；最后繪制結構施工圖。

課程設計開始后，結構教研室首先作了設計動員，講解了課程設計的目的和意義，宣布了設計安排，并提出了具體的要求。指導教師對設計任務書及指導書做了詳細的講解，使學生明確了課程設計的步驟，方法，以及計算書的計算內容，繪圖要求等。在課程設計期間，學生以聽、看、記、問、動手計算，邊參照教材設計實例和指導書，邊思考，提出問題，解決問題，糾正計算錯誤，加深理解。教師則在設計過程中采取引導，提示，講解，個別輔導等方式確保了每位同學都

能掌握屋架選型原則，材料選用，荷載的整理計算，構件截面的選擇，桿件計算簡圖，處理計算結果等。使得計算結果準確，計算書整體，圖文并茂，培養(yǎng)了良好的設計工作作風。經過6天的艱苦工作，完成了課程設計任務指導書所要求的全部內容。學生在短期內，完成繁重的設計繪圖任務，鞏固了所學的理論知識并初步運用，取得了較為良好的實踐教學效果。

通過艱苦的課程設計工作，使學生對結構設計規(guī)范體系有了初步的認識。使學生了解了設計工作特點，增強了學生發(fā)現問題并解決問題的實踐能力，促進了建筑工程專業(yè)思想的形成。

通過課程設計，學生初步接觸到結構設計工作，根據建筑結構制圖規(guī)范要求繪制施工圖，使同學了解到建筑技術活動不能隨心所欲，也必將引導他們在學校期間加強建筑法律法規(guī)、技術規(guī)范政策方面的學習，要求學生通過認真的結構設計計算，正確地處理計算結果，做到結構安全與技術經濟相結合，技術規(guī)范和政策法規(guī)相結合，耐心與細心相結合，對寫出的計算書和繪制的施工圖認真校核后上交指導老師。

通過兩周周的課程設計，在指導教師耐心、細致地指導下，使學生認識到結構設計是一項嚴謹的艱苦細致的工作，是與人的生命財產息息相關的重要工作，認識到工作效率的重要性，了解到建筑行業(yè)對工程技術人員的綜合素質要求較高。學生認識到要搞好結構設計，技術人員必須具備扎實的專業(yè)基礎知識，較強的組織管理和協(xié)調能力，要有吃苦耐勞，嚴守紀律、團結協(xié)作和愛崗敬業(yè)精神，要有嚴謹、細致、一絲不茍的工作作風，才能保證設計任務的按期完成，才能保證設計質量符合規(guī)范要求，才能指導施工�？记诓捎煤灥奖�，培養(yǎng)了同學守時守紀的習慣。

三、本次課程設計存在的問題及今后注意事項

1.通過本次課程設計發(fā)現學生對鋼結構的理解有一定的局限性，今后應加強實踐認識部分的學習。

2.個別同學紀律意識不強，交談時聲音大，在課程設計中下課時間不休息，上課時間隨便出入教室，影響其他同學繪圖，有可能造成不好的影響。

3.遲到早退現象較為普遍，更有連續(xù)曠課的學生，不能及時改正。4.個別同學繪圖很不認真，對制圖，力學等知識復習不扎實，還有不正確使用繪圖儀器的現象，還有同學動手繪圖不及時，上交設計成果超出規(guī)定時間，反映這部分同學對課程設計目的不明確，態(tài)度不太端正。

總之，通過這次實踐教學，達到了教學要求和目的，積累了實踐教學經驗。所有同學最終都完成了設計任務，并在設計中能及時改正上述存在的問題，從而保證了整個設計有序進行，對不按時上交設計成果的同學和設計不合格，曠課嚴重的同學作出了重新設計的處理。收獲和成績是主要的，對上述存在的問題在后續(xù)教學中注意采取措施防范。應加強力學和制圖等基礎課程的教學，在設計中聯系理論知識的內容，將使學生更容易掌握結構布置，結構設計計算，繪制施工圖的圖技巧，更容易學好后續(xù)課程。加強訓練學生獨立思考和解決問題的能力和嚴謹認真、一絲不茍的工作作風，加強紀律觀念和吃苦耐勞的精神，增進了他們對專業(yè)的了解，在今后的學習、工作和生活中加嚴格要求自己，為畢業(yè)設計奠定良好基礎，形成良好的學風，把自己培養(yǎng)高素質，既有思想又有技術的高素質專門人才,從而適應激烈的市場競爭，為就業(yè)創(chuàng)造條件。

201*年6月19日

擴展閱讀：鋼結構基本原理課程設計報告

鋼結構基本原理課程

設計報告

班級土木11班指導老師龔永智老師姓名xx學號xxxxxxxx201*-2-20

1

目錄

一、構建整體信息及其簡化模型二、樓蓋荷載計算及次梁設計2.1結構材料材質22荷載組合計算

23計算最大彎矩與剪力設計值2.4確定次梁的截面尺寸2.5次梁驗算

三、框架梁內力組合計算及其設計3.1力學模型分析及其內力計算3.2框架梁的設計及驗算四、驗算框架柱的承載能力

五、主梁短梁段與柱的焊縫連接設計

5.1焊縫處內力計算5.2焊腳尺寸的設計5.3驗算焊縫強度

六、設計框架主梁短梁段與梁體工地高強螺栓拼接節(jié)點6.1連接處內力計算：6.2高強螺栓的連接設計七、次梁與主梁的連接八、參考文獻

2

一、構建整體信息及其簡化模型

某多層圖書館二樓書庫樓面結構布置圖如圖1，結構采用橫向框架承重，樓面活荷載標準值4kNm2，樓面永久荷載標準值5kNm2,樓面板為120mm厚單向實心鋼筋混凝土板，荷載傳力途徑為：樓面板－次梁－主梁－柱－基礎。設計中僅考慮豎向荷載和活載作用�？蚣芰喊催B續(xù)梁計算。其中框架柱為焊接H型鋼，截面尺寸為H600×300×12×18，樓層層高取3.9m.

二、樓蓋荷載計算及次梁設計

簡化要點：

（1）板面荷載按單向板分布；

（2）次梁與框架梁鉸接連接，各次梁受力相同，可任取其中一根分析；（3）框架梁按連續(xù)梁設計，應考慮荷載的最不利位置。

1.結構材料材質

Q345鋼，f310N/mm2,f2v180N/mmE50焊條，fwf200N/mm2

2.荷載組合計算

樓面板永久荷載標準值：gk5630kN/m樓面板自重標準值：250.12618kN/m

樓面板活載標準值：qk4624kN/m

樓面板恒載設計值：gd30181.257.6kN/m樓面板活載設計值：qd241.433.6kN/m組合均布荷載標準值為：30182472kN/m組合均布荷載設計值為：57.633.691.2kN/m

3.計算最大彎矩與剪力設計值

在設計荷載作用下的最大彎矩為：

M121max8ql891.282729.6KN/m

V11max2ql291.28364.8kN

4.確定次梁的截面尺寸

次梁所需的截面抵抗矩(鋼梁自重未知，故考慮安全系數1.02）：

W1.02M1.02729.61062.4106mm3xfd310次梁選用H形截面，則選用HN600×200.查表得其截面特征：

HB600200Ix78201*04mm4Wx2.61106mm3理論重量：106kg/mi

x241mmt111mmt217mm截面面積：13520mm2若考慮梁的自重：

q191.21.21069.810392.45N/mmM121max8q1l892.4582739.60kNm

V11max2q1l292.458369.80kN5.次梁驗算

（1）按抗彎強度驗算

Mx739.60106223269.88N/mm310N/mmxWx1.05261010故次梁的抗彎強度滿足要求。（2）抗剪強度驗算

V369.80103S(600172)1159.40N/mm2180N/mm2故次梁抗剪強度滿足要求。(3)剛度驗算

5q4kl5(721859.8103)80004384EI2.0610578201*0424.43mml25032mmx384故滿足剛度要求。

綜上所述，HN600×200型鋼滿足要求。

5

三、框架梁內力組合計算及其設計

1、力學模型分析及其內力計算

荷載的傳力途徑為：樓面板－次梁－主梁－柱－基礎。樓面板和次梁的自重等恒載通過次梁傳遞到主梁，根據以上的簡化，次梁簡化為兩段鉸接，故以集中力的形式將力傳遞到主梁上。在計算恒載時，由于主梁的截面尚未選定且主梁自重所占比例較小，可先不考慮在計算范圍內�？蚣苤髁涸O計簡圖：

由次梁傳到主梁上的集中力如下：

恒載標準值：gk4881069.81038392.31KN活載標準值：qk248192KN恒載設計值：G1.2392.31470.77KN活載設計值：Q1.4192268.80KN對于連續(xù)多跨梁，有如下規(guī)律：

（1）支座處最不利荷載組合是將活荷載滿布于此支座所在的兩跨，其余跨相鄰布置活荷載；

（2）跨中截面的最不利荷載組合既是將活荷載滿布于此跨，其余跨相鄰布置活荷載。

由此可以得到5種最不利荷載組合。

①集中活荷載作用于第1單元②集中活荷載作用于第2單元③集中活荷載作用于第1、3單元④集中活荷載作用于第1、2單元⑤集中活荷載作用于第1、2、3單元

a．恒載與情況①的組合荷載引起的主框架梁彎矩圖和剪力圖

G+QGG

上圖為剪力圖(KN),下圖為彎矩圖(KNm）

b．恒載與情況②的組合荷載引起的主框架梁彎矩圖和剪力圖GG+QG

上圖為剪力圖(KN),下圖為彎矩圖(KNm）c．恒載與情況③的組合荷載引起的主框架梁彎矩圖和剪力圖

G+QGG+Q

上圖為剪力圖(KN),下圖為彎矩圖(KNm）

d．恒載與情況④的組合荷載引起的主框架梁彎矩圖和剪力圖G+QG+QG

上圖為剪力圖(KN),下圖為彎矩圖(KNm）

e．恒載與情況⑤的組合荷載引起的主框架梁彎矩圖和剪力圖G+QG+QG+Q

上圖為剪力圖(KN),下圖為彎矩圖(KNm）

由以上五種情況可知：

梁在恒載與情況②的組合荷載作用下彎矩最大Mmax1243.81KNm梁在恒載和情況③的組合荷載作用下剪力最大Vmax403.39KN。

2、框架梁的設計及驗算

所需截面模量為（鋼梁自重為止故考慮安全系數1.02）：

1.02M1.021243.81106Wx4092536mm3

fd3102.1、腹板高度(1)梁的最小高度

根據正常使用極限狀態(tài)的要求，梁在荷載標準值的作用下的撓度不得超過設計規(guī)范規(guī)定的容許值[]l/n。據此可得到簡支梁的最小高度為

nxfh1340103n=300lminnxfl3001.053101201*874.48mm

13401031340103(2)梁的經濟高度hmin經濟高度經驗公式為

h73Wx300734092536300819.7mm

取腹板高度hw1000mm2.2、腹板厚度

twh/3.59.0mm

取tw14mm2.3、翼緣板的尺寸

11翼緣寬度：b,h180mm,300mm,取b260mm

53又：AftAfbWxtwh4092536109003047mm2h69006304712.2mm,取t16mm.250初選截面如圖所示：

2601614000161

2.4、主梁的截面特性

I1x12260100031122601410003233072362411mm4WIxxh/26144725mm3I11296814321y1216260347090683mm4S96816968968x16260221443686512mm32A2260161496821872mm2iIxxA307236241121872374.8mmiIyyA470906832187246.4mm2.5、翼緣與腹板連接焊縫計算

fwf200N/mm2,VVmax403.39KNS126016(169682)2046720mm32,hVS1f11.4fw1403.3910320467200.96mmfIx1.4201*072362411hfmin1.5tmax1.5166mm,hfmax1.2tmin1.21416.8mm取hf12mm，鋼結構在焊接時采用E50系列焊條，手工焊。2.6、主梁截面驗算

主梁自重標準值：q"218727.859.81061.68kN/m

11

主梁自重設計值：1.2q"1.21.682.02kN/m

主梁（包括自重）所承受的最大彎矩與最大剪力按照近似計算：

11"MmaxMmaxq"l21243.812.021221280.17kNm8811"VmaxVmaxq"l403.392.0212415.51kN22(1)抗彎強度驗算

考慮部分發(fā)展塑性變形取x1.05

M1280.17106198.4N/mm2310N/mm2,

xWx1.056144725所以抗彎強度滿足要求(2)抗剪強度驗算

VSx415.51103368651235.6N/mm2180N/mm2

Ixt307236241114所以抗剪強度滿足要求(3)局部承壓強度驗算

跨中集中力：F470.77268.80739.57kNlza5h201*16280mm局部壓應力：

F739.57103188.7N/mm2310N/mm2twlz14280(4)折算應力驗算

由內力圖可知，最大彎矩和剪力發(fā)生的截面（跨中）很接近，可當成發(fā)生在同一截面來驗算，且在跨中作用有集中荷載。因此需驗算跨中截面腹板與翼緣處折算應力：

2c2c32192.12188.72192.1188.7335.62200.2Nmm2310N/mm2式中,,,c--------腹板計算高度邊緣同一點上同時產生的正應力、剪應力和局部壓應力

My11280.17106484192.1Nmm2，跨中截面腹板與翼緣處其中,xIx1.053072362411正應力

折算應力滿足。

(5)整體穩(wěn)定性驗算

連續(xù)梁兩端固結，受壓翼緣自由長度l16m，次梁可視為主梁受壓翼緣的一個側向支承點，故

l160002416。故需要驗算該梁的整體穩(wěn)定性。b2502yt12354320Ahbb21yWx4.4hfy4320218721000129.3162351.1510.800.62129.361447254.410003452

其中b1.15,yl16000129.3iy48.6"1.070.282/0.800.72對b修正，bM1280.17106289.4N/mm2310N/mm2"bWx0.726144725所以主梁的整體穩(wěn)定性滿足要求

(6)局部穩(wěn)定性

由于考慮了截面部分發(fā)展塑性變形，受壓翼緣板的自由外伸寬度與其厚度之比

b26014/22357.691512.38t16fyhw96823569.18469.3tw14fy

局部穩(wěn)定性符合要求。(7)主梁剛度驗算

主梁在組合荷載作用下的最大撓度為

5ql4Fl3384EIx48EIx51.681201*4739.571031201*342.8mm3842.061053072362411482.061053072362411l1201*48mm42.8mm250250所以主框架梁剛度滿足要求。

(8)翼緣與腹板焊縫計算

VS1415.5110320467200.99mmhf10mmw1.4ffIx1.4201*072362411故滿足。

綜上所述，主梁設計截面滿足要求。

四、驗算框架柱的承載能力

邊柱驗算：N415.51kN,M1280.17kNm

NM415.511031280.17106357.9N/mm2310N/mm2，由于AxW175681.053647508題目所給框架柱尺寸不滿足要求。故選擇HN700300型號的H型鋼。

①強度驗算

NM415.511031280.17106229.3N/mm2310N/mm2AxW235501.055760000②整體穩(wěn)定性及剛度

39003900x13.4150,y57.6150

292.167.7彎矩作用在平面內：

x13.4,x0.961,x1.05,mx1.0

2EA22.0610523550Nex242412826.5N21.121.113.4x415.511031.01280.17106415.51103N0.961235501.055760000xW10.8242412826.510.8N"EX230.3N/mm2310N/mm2NbAmxM

彎矩作用在平面外：

y57.6,y0.791,1.0,ex1.057.42b1.07/440001.070.99544000exMN415.511031.01280.171061.0245.7N/mm2310N/mm2yAbW0.791235500.99557600002y③局部穩(wěn)定性：

H型鋼不需要驗算局部穩(wěn)定性綜上所述框架柱承載能力足夠。

五、主梁短梁段與柱的焊縫連接設計

1、焊縫處內力計算

由主梁在各種不利荷載組合下的內力圖可知，在連接處的最大內力為：

11"MmaxMmaxq"l21243.812.021221280.17kNm8811"VmaxVmaxq"l403.392.0212415.51kN22焊縫分布情況如下

2.焊腳尺寸的設計

焊件均采用Q235鋼材，焊條為E43型，角焊縫為手工焊接，采用引弧板，沒有起弧和落弧引起的缺陷。按構造要求確定焊腳的尺寸：

角焊縫的尺寸除滿足強度要求外，還必須符合對其尺寸的限制和構造的要求根據構造要求

最大焊腳尺寸：當采用手工焊時，hfmax1.2tmin1.21416.8mm其中tmin為較薄板件的厚度

最小焊腳尺寸：當采用手工焊時，hfmin1.5tmax1.5166mm其中tmax為較厚板件的厚度

由上取hf12mm

3驗算焊縫強度

（1）焊縫截面特征

我國設計規(guī)范中規(guī)定側面角焊縫的計算長度不宜大于60hf，當超過這個值時，超出部分不予考慮。設計中豎直焊縫為968mm60hf720mm故焊縫計算截面如圖所示：

121000968141212236

水平焊縫面積

Af10.7122260212260142127694.4mm2

豎向焊縫面積

Af20.71227201*096mm2

焊縫總面積

AfAf1Af27694.41209619790.4mm2

焊縫慣性矩

196812210001220.712720321230.712()42600.712()21222222633197728mm4I（水平焊縫繞自身軸慣性矩很小，計算時忽略。）

（2）焊縫強度檢算

有規(guī)范，鋼材為Q235，焊條為E43型的手工焊，角焊縫強度設計值為:

ffw200N/mm2

根據最不利荷載計算出的內力，可知在短梁段與柱連接點處的最大內力可能出現兩種情況：（軸力為0）

(1)“a”點應力分析：

Vfa0MfaMy1280.171065002229.4N/mmI26331977282“a”點應力為

MfaafVfa2146.0522w201*8.0N/mmff200N/mm1.222故“a”點滿足要求。（2）“b”點應力分析：

V415.5110334.4N/mm2Af212096My1208.171050016222.1N/mm2I26331977286Vfb

Mfb“b”點應力為：

bfMfbVfb22222.122w234.4185.3N/mmff200N/mm1.222故“b”點滿足要求。綜上所述焊縫強度滿足要求。

六、設計框架主梁短梁段與梁體工地高強螺栓拼接節(jié)點

1.連接處內力計算：

選擇短梁段為1.0m。（1）由集中力產生的固端內力

由前所述，梁在恒載與工況2的組合荷載作用下

彎矩最大Mmax1280.17KNm，對應最大剪力為V1415.51kN。集中荷載在1.0m處產生的內力：

彎矩：M01M1V1a1280.17415.511864.76kNm，剪力：V01V1415.51kN（2）由均布荷載產生的固端彎矩：

M20.100q"l20.1002.0212229.09kNm由均布荷載產生的固端彎矩:

V20.600q"l0.6002.021214.54kN

均布荷載在1.0m處產生的內力：

MM11022V2a2qa229.09-14.54122.021215.56kNm

V02V2qa14.542.02112.52kN（3）由均布荷載及集中荷載疊加所得的彎矩及剪力M0M01M02864.7615.56880.32kNm，V0V01V02415.5112.52428.03kN

2.高強螺栓的連接設計

（1）力矩分配

采用精確設計的方法，即彎矩由翼緣和腹板共同承擔，剪力僅由腹板承擔，翼緣承擔的彎矩和腹板承擔的彎矩按剛度成比例分配：

b260mm，h1000mm，t16mm，tw14mm

11bIFbt(ht)2bt3201*149973mm4

261bIWtw(h2t)31058212437mm4

12IOIWIF3072362410mm4

bIF201*149973880.3577.1kNm則分配到翼緣的彎矩：MFbM0IO3072362410bbb分配到腹板上的彎矩：MWM0MF880.3577.1303.2kNm（2）高強螺栓的選擇

采用10.9級M20，取d020.5mm一個M20高強螺栓的抗剪承載力設計值

bNv10.9nfP0.920.50155139.5kN

摩擦面的抗滑移系數，鋼材采用Q345時，采用噴砂（丸）處理，

0.50

P每個高強螺栓的預壓應力，通過查閱鋼結構設計規(guī)范，對于M20，

P取155kN。

（3）翼緣拼接設計

①、根據翼緣所分配的彎矩，翼緣拼接板所傳遞的軸向力為

MF577.1103Nf586.5kN,

h100016其中h為兩翼緣形心間的距離拼接板傳遞剪力所需螺栓的個數為

nNfNvb586.54.2139.5根據等強原則設計：拼接板凈截面積不小于翼緣板凈截面積

每側翼緣布置兩排螺栓，錯列，翼緣板凈截面積為

An(b2d0)t(260220.5)163504mm2

此時所需螺栓的個數為

Anfd3504310103n7.8bNv139.5取n=8。②翼緣拼接板厚度

1)外側拼接板厚度：

t16取t13311mm,取t112mm，

22翼緣外側板的尺寸為：1-122605002)內側拼接板厚度：內拼接板寬度：b"btw2hf226014212111mm，取b120mm

22601213mm

2120如果考慮內外側拼接板截面面積相等，則有：t2內拼接板的尺寸為：2-13120500

③螺栓強度驗算

上述計算表明螺栓強度滿足，可不必進行驗算。④腹板拼接設計

1）梁腹板連接所需的高強螺栓數目n：采用10.9級高強螺栓，M20

b0.9nfP0.920.50155139.5kNNVnVNb428.033.1V139.5

nAwfvNb9681418010317.5V139.5考慮到彎矩的影響，采用20個10.9級M20螺栓。2）腹板兩側連接板的厚度：thw3tw2h17.7mm,取t312mm腹板兩側連接板尺寸取為2-12×600×6003)螺栓強度驗算

單個螺栓的抗剪承載力設計值：

NbV0.9nfP0.920.50155139.5kN剪力V在螺栓群型心處所引起的附加彎矩為：M"415.510.1458.2kNm修正后的彎矩：

Mw"MwM"303.258.2361.4kNm螺栓最大應力

M361.4103N1x24010302109028120282402120.2kNNM361.4103901y1030210902812028240248.8kNNV415.511y2020.8kNNM2M1xN1yNV1y2120.2248.820.82138.9kN139.5kN故螺栓的連接強度滿足要求，腹板采用10M20螺栓，拼接板尺寸為：212600600，螺栓布置如下

22

4）螺栓的凈截面強度驗算：

選截面11討論：

M1MVa11280.17415.510.141338.3kNmV1V415.51kNII1420.53nxx(1041420.5120241420.5240212)2555760000mm4

W3nxInxh25111520mm20.52SnSx20.51212020.5122401243596691mm3最大正應力

M11338.3106max249.4N/mm2310N/mm2rxWnx1.055111520最大剪應力

23

maxV1Sn319.921033596691104.5N/mm2180N/mm2Inxt255576000014交接處折算應力

359r375359max375249.4238.8N/mm2max104.5N/mm22r32299.6N/mm2310N/mm2綜上，螺栓選擇和布置符合要求。

24

七、次梁與主梁的連接

次梁看做是簡支梁，故其支座處只有剪力，沒有彎矩。由之前計算知次梁支處最大剪力為V=415.51kN。采用10.9級高強螺栓�？讖組20。

NbV0.9nfP0.920.50155139.5kNnV415.51

Nb3.0,取n4V139.5驗算凈截面強度：

N"N0.5N44207.8kN33207.810A14207.81065213420.51428.4N/mm2310N/mm2w420.5所以，主次梁用一列4個10.9級高強螺栓連接，孔徑M20.

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八、設計規(guī)范及參考書籍

1.規(guī)范

（1）中華人民共和國建設部.建筑結構制圖標準[S]（GB/T50105－201*）（2）中華人民共和國建設部.房屋建筑制圖統(tǒng)一標準[S]（GB/T50001－201*）（3）中華人民共和國建設部.建筑結構荷載規(guī)范[S]（GB5009－201*）（4）中華人民共和國建設部.鋼結構設計規(guī)范[S]（GB50017－201*）

（5）中華人民共和國建設部.鋼結構工程施工質量驗收規(guī)范[S]（GB50205-201*）

2.參考書籍

（1）沈祖炎等.鋼結構基本原理[M].中國建筑工業(yè)出版社，201*（2）毛德培.鋼結構[M].中國鐵道出版社，1999（3）陳紹藩.鋼結構[M].中國建筑工業(yè)出版社，201*

（4）李星榮等.鋼結構連接節(jié)點設計手冊（第二版）[M].中國建筑工業(yè)出版社，

201*

（5）包頭鋼鐵設計研究院中國鋼結構協(xié)會房屋建筑鋼結構協(xié).鋼結構設計與計

算（第二版）[M].機械工業(yè)出版社，201*

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