2#高爐年修工作總結(jié)3

2#高爐年修工作總結(jié)報告2#高爐年修工作總結(jié)

2#高爐在分廠領導的精心安排和組織下，通過廣大員工的艱苦努力，順利完成了年修10天的工作，基本做到了安全休復風和年修、快速復風達產(chǎn)。此次年修休風時間長，任務繁多，涉及面廣，牽涉的外協(xié)單位多，人員復雜，難度大。大家克服重重困難，使2#爐的年修工作如期完成。我現(xiàn)將2#爐的年修工作總結(jié)如下：一、休風前的計劃組織和休復風方案的確定：1、此次年修主要任務：

更換下層水冷爐喉鋼磚、爐身上部砌磚（到第一層冷卻壁勾頭處）、熱風爐換球、爐前雙撇渣器及平臺的整改，以及其他檢修項目和高爐空倉工作。計劃檢修10天，即從201*年12月16日8：00休風到26日8：00復風。此次年修雖然準備時間短，但經(jīng)過大家的共同努力，邊生產(chǎn)邊做準備，組織準備工作是比較完善的。2、休風前爐況：

由于3#高爐4#風機故障，所以2#爐用1#風機，3#風機換給3#爐用，并從1#爐竄風過來，這樣雖然風量基本能保持原有風量但波動大。休風前爐況主要表現(xiàn)為：風壓偏低、透指偏高、西南方向管道氣流嚴重、邊緣氣流難以控制、尤其南、西方向邊緣氣流較發(fā)展、崩料頻繁。所以休風前采取的措施是：長期堵10#風口直到年修休風。從效果看爐況順行變好，崩料頻次明顯減少，氣流較均勻。3、年修休復風方案的制定與實施：（焦比均為干焦比，焦炭為上海干熄焦）

年修休復風方案按休風料焦比干焦2.0t/tFe設計，模式為：先導料+凈焦+空焦+輕料Ⅰ+輕料Ⅱ+空料線3.5米的模式，先導料為全焦料再退負荷100kg/p，休風前不停煤，僅減煤到11~12t/h，休風后料線空到4米，休風前按3.5米控制。休風后休風料加入部位如下：段數(shù)1234名稱、數(shù)量凈焦37t空焦45t輕料Ⅰ×5批輕料Ⅱ×4批爐數(shù)倒數(shù)第三爐倒數(shù)第二爐倒數(shù)第一爐體積m359.280.677.159.76[Si]0.33%0.49%0.80%設定干焦比824784設定[Si]2.02.0設定R20.871.011.05加入部位1/2V爐腹~1/2V爐腰爐腰~爐身中下部爐身~爐身4米料線處R21.171.101.10最后三爐爐溫及渣堿：鐵水溫度1458℃1440℃1472℃

4、休風操作過程：

此次休風加休風料操作按方案執(zhí)行，設定風量1350~1400m3/min，富氧2500m3/h，在加凈焦時由于頂溫高（300~400℃），TRT靜葉全開頂壓高調(diào)不下，透指高，調(diào)壓閥組打不開，所以減風到很低（400m3/min），并開爐頂放散才打開，停掉TRT。考慮到頂溫高，還要逐步加風，所以后面沒有按計劃走，在加輕料Ⅰ時提前空料線，然后配合爐頂打水才勉強把料線控到3.2米休風，由于減風后恢復，氧也沒有恢復到位，故而休風時間推遲了1小時，到9：08分才休下風，最后一爐爐溫0.80%。所以此種大的休風操作不停煤可以，但TRT必須提前停下。頂溫偏高難控制與使用上海干熄焦水分很低、慢風料速偏慢有關。二、復風進程及操作：

1、25日下午各項年修工作結(jié)束，各系統(tǒng)負責人確認簽字，爐身砌磚烘烤，復風前準備工

Page1of2#高爐年修工作總結(jié)報告作做好。26日9：18高爐送風，復風風量450m3/min，礦批10噸，焦比651kg/tFe+300Kg風溫焦/批，料制PP28↓KK28↓

2、復風前，考慮到各項復風準備工作做得很匆忙，必有不完善之處，故而決定留鐵口側(cè)6個風口送風，比較安全、穩(wěn)妥、可靠。

3、第三次空噴完鐵口后，視噴吹效果較好（但不是很有勁的大噴），捅開4#、11#風口，風量加到700m3/min，頂溫上升，料面有亮光，此時引煤氣。然后逐步加風捅風口至第七爐鐵后全開風口。

4、第九爐出鐵過程中發(fā)現(xiàn)5#風口中套漏水很大，調(diào)小，堵口前休風更換，決定再堵5#、6#、7#、8#風口復風，然后從8#→7#→6#捅開風口，最后保留5#風口時間長些。

5、到27日下午6#風口更換掉，風量、氧量、煤量復到位，歷時36小時，沒有懸料、崩料，爐況順利恢復。29日上午捅開5#風口，全風口工作。此次復風僅燒壞一個風口中套，換了3個小套（8#小套為誤判、6#小套在開風口時被風鎬打壞）。6、復風操作制度變更和爐溫渣堿情況如下：日期26時間9：1815：0015：1717：1018：1021：3722：500：3827批數(shù)3102330+4風量510510580650700700103010901090氧量40040040000礦批10121214焦比689602556458PP28↓KK28↓PP28↓KK28↓PP28↓KK28↓PP29↓KK29↓料制操作凈焦10t+1t硅石風溫650℃凈焦5t+0.5t硅石捅開4#、11#風口引煤氣捅開5#、10#風口捅開6#、9#風口捅開7#、8#風口休風換5#中套，重堵5、6、7、8號風口，3：08復風捅開8#風口噴煤負荷捅開7#風口改裝制捅開6#風口，被風鎬打破加煤負荷，調(diào)角度休風換6#小套，12：15復風日（共30批料）

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30+111100日（夜班共414：1030+225：207：508：209：5530+25720720800125013201*1214.416.5556531440394PP28↓KK28↓PP27↓KK28↓PP28↓KK28↓PP29↓KK29↓批料，白班697：1030+361080批）10：5030+5413201*：2#高爐年修工作總結(jié)報告

復風后出鐵情況見下表：日期爐次開始時間123456789101112131415161718192027269：1812：1014：201*：2818：0819：5621：2422：270：304：215：206：457：358：4510：0013：1814：0515：3016：4518：50[Si]0.802.03.04.013.613.862.72.681.681.271.491.251.200.910.910.670.58鐵水溫度不足不足約1330℃約1350℃約1380℃約1410℃1430℃1437142913531432145314301453145414491456147014781452R20.951.081.051.041.01.1135.67t45.75t353055205060507080608070145150共67.5t理論出鐵量實際出鐵量少量冷渣鐵少量冷渣鐵5t25t38.0t走水渣，25.8t39t23t20t41t14.45t52.55t61.1t49.35t67.65t85.7t57.2t82.15t70.45t151.0t151.9t日第四爐過撇渣器，27日早晨鐵水流動性較好，第12爐出完鐵后撇渣器開始保溫。三、封爐年修工作存在的問題：1、此次年修，最為頭疼的是爐內(nèi)煤氣太大，人無法進入料面。休風點火后，料面即壓水渣，直到煤氣火全滅，檢修孔打開。第三天煤氣還很大，300~800ppm�？赡芘c爐子沒有封嚴有關，風口用炮泥+黃沙+炮泥+黃沙+大套外口砌磚，而大套法蘭沒有用砌磚包起，僅在休風后第二天用玻璃水+耐火粉和爛貼起，到第三天已開列，部分已松動，肯定漏空氣進入爐內(nèi)，另外可能水渣壓少了。最后沒有辦法，只好在爐身接近爐面的爐殼上對開兩個直徑600mm的孔，用兩個風機對外抽煤氣才能進人。

2、爐喉上層鋼磚變形嚴重，無法找到中心，各方向直徑偏差大，導致下層水冷鋼磚也無法準確安裝，并且，由于鋼殼變形嚴重，鋼磚縫隙無法保留合適填料縫。水冷鋼磚質(zhì)量不過關，幾次打壓檢漏重新焊補，安裝結(jié)果（各方向直徑）如下：直徑（mm）上層鋼磚水冷鋼磚東→西43504356東南→西北4270南→北41804298西南→東北43104329

3、由于爐喉中心找不到，所以在砌爐身磚時，也沒有吊中心，僅貼爐殼往上砌磚，有偏差。砌磚、水冷鋼磚背后填料不實（水冷鋼磚安裝好后再填料的）。兩個出氣孔預留磚也沒有做好（斜向向上留孔），導致后來封孔時加工的小磚、碎磚太多。鋼磚與砌磚接縫處緩沖泥漿太稀，和了澆注料做骨料（要求能捏成團）。

4、爐殼焊縫沒有焊嚴，導致復風后漏煤氣嚴重。

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日2#高爐年修工作總結(jié)報告5、爐前工作如期完成。

6、熱風爐復風前沒有對管道送風預熱，導致由于廢氣溫度高，拱頂溫度燒不上，送風風溫低，閥門沒有檢查，復風閥門動作不靈活，致使復風時間推遲到9：18。

7、工完料凈場地清的工作做得不夠，尤其是爐頂平臺在檢修結(jié)束后場地很亂、雜物很多。針對這些問題，我們還要從精心組織、精心準備和精細操作上認真的反思和總結(jié)，更要提高我們團結(jié)、協(xié)作的工作作風和思想意思。四、值得總結(jié)的幾個問題：

1、休風前保持爐況的順行和適當?shù)匕l(fā)展邊緣是必要的。休風前保持適中的爐溫（[Si]=0.6~0.8%）有利于渣鐵排放干凈。

2、此次復風主要是迅速加熱高爐，高爐一旦加熱，爐缸貫通，目的既已達到，然后迅速開風口，并迅速過渡到全焦負荷。避免長期偏堵風口造成偏料嚴重既不利于煤氣的利用，更不利于后開風口爐缸區(qū)域的活躍，反而會陷入被動局面。3、此次復風關鍵是鐵口，它是復風成敗的焦點，風溫不足富氧對促進爐缸的活躍和鐵口的順利貫通是有幫助的。

4、靈活變通，難開的風口留到最后。并時刻牢牢掌握主動權，防止陷入被動。

李毅

201*年1月3日

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擴展閱讀：三號高爐中修開爐生產(chǎn)小結(jié)

三號高爐中修開爐快速達產(chǎn)小結(jié)

摘要：杭鋼3#高爐于201*年9月15日中修開爐，經(jīng)過測料面，選擇合理的開爐方式，

開爐方案制定科學合理，開爐后進程把握準確，使杭鋼750m3的高爐實現(xiàn)了開爐順利，快速達產(chǎn)的目標。

關鍵詞：高爐開爐達產(chǎn)

1概況

杭鋼三號高爐中修擴容后的容積為750m3，設16只風口，2只鐵口，改造后的高爐高徑比為2.6，屬于矮胖型高爐。爐缸采用二層復合剛玉莫萊石防浮結(jié)構陶瓷墊；爐頂采用串罐無鐘爐頂；爐體冷卻采用薄壁、薄爐襯、軟水密閉循環(huán)方式；煤氣系統(tǒng)采用重力除塵器加布袋除塵的煤氣干法除塵技術和爐頂煤氣余壓發(fā)電（TRT）技術；爐前采用液壓泥炮和液壓開口機等設備。高爐于201*年9月15日20：46順利投產(chǎn)，高爐開爐后第4天，利用系數(shù)達到2.099，第10天利用系數(shù)達到2.855，達到設計要求。實現(xiàn)了“高爐開爐順利、快速達產(chǎn)”的目標。

2開爐準備

2.1熱風爐烘爐

杭鋼3#高爐為中修，熱風爐系統(tǒng)沒有更換。本次開爐熱風爐與201*年8月3日開始烘爐，三號高爐每座熱風爐烘爐時間為8天，從4號熱風爐開始烘，后依次烘3號、2號、1號熱風爐，每座熱風爐烘爐開始時間間隔1天。先用烘爐盤使用混合煤氣烘烤陶瓷燃燒器1～2個班，在熱風爐烘爐期間的低、中溫段（700℃以下），烘爐以高爐煤氣為主，混合煤氣為輔，混合煤氣主要用作明火保證，升溫至700℃以上時，可全用高爐煤氣。烘爐溫度＜700℃時，必須密切注意煤氣點火狀況，防止熄火。

2.2軟水調(diào)試

高爐投產(chǎn)前搞好軟水冷卻系統(tǒng)的調(diào)試是關系到高爐軟水系統(tǒng)的一代爐齡能否正常運行的關鍵，也是高爐長壽的重要環(huán)節(jié)，因此做好軟水冷卻系統(tǒng)的前期的調(diào)試工作至關重要。杭鋼3#高爐中修軟水調(diào)試于201*年8月18日開始至8月28日結(jié)束，為期10天，調(diào)試過程中，解決了不少難題，使整個系統(tǒng)特別是膨脹罐，達到自動調(diào)節(jié)的功能。

第1頁共7頁并提供了開爐和正常生產(chǎn)是的軟水調(diào)節(jié)方向和調(diào)節(jié)理念。

2.3高爐烘爐

從8月15日開始烘爐，共計10天，烘爐風量前期在，嚴格按照烘爐曲線烘爐，采取高風量、低風溫烘爐措施，頂溫低于450℃，氣密箱溫度控制在50℃以內(nèi)，低于規(guī)定的70℃上限，由于高爐采用薄爐襯結(jié)構，烘爐效果比較好，開爐期間排氣孔蒸汽量較少。本次烘爐吸取了以往不導風管脫落，導致爐缸烘不到位的現(xiàn)象教訓，經(jīng)研究采取特殊的方式安裝，保證整個導風管在烘爐期間不脫落，保證了爐缸烘的充分。

2.4高爐試壓檢漏

為了檢驗設備泄漏情況和考核各類管道、工藝設備的結(jié)構強度保證高爐開爐工作的順利進行，由于是中修后開爐，本次只對高爐設備進行試壓檢漏。風壓由50kPa開始往上升壓，每次加20kPa,一直加到200kPa，后檢漏做標記，泄壓焊補。經(jīng)過多次升壓，檢漏焊補。風壓到200kPa穩(wěn)壓一段時間后，并確定爐體無漏源后立即進行泄壓，高爐試壓檢漏工作全部結(jié)束。高爐試壓結(jié)束后，休風卸吹管，裝排風扇，封盲板，同時對試壓檢漏過程中出現(xiàn)的問題進行處理。

2.5開爐裝料實測

開爐料共計65批測量料流軌跡，通過在正對人空方向垂直安裝3根測量桿進行測量，本次高爐實測內(nèi)容為：（1）測量了10個α角礦焦布料軌跡；（2）節(jié)流閥開度與料流量的關系；（3）測量5批正常料的料面形狀。為高爐選擇合適的布料矩陣打下了基礎，為3號高爐順利開爐和達產(chǎn)創(chuàng)造了條件。

3開爐操作

3.1選擇開爐原料

為使高爐開爐順利，開爐料選擇要求填充料、焦炭、礦石、熔劑等的含水，粉末及有害雜質(zhì)要少，粒度均勻，強度和還原性要好，還要充分考慮渣鐵流動性和造渣功能。3.1.1焦炭的準備

杭鋼高爐焦炭緊缺，缺口大，大量使用外購焦，而外購焦經(jīng)過長途運輸和反復倒運，粉末多，水分波動大，另外外購焦熱強度和冷強度也波動較大質(zhì)量不能保證。為保證開爐順利，全部使用本廠干熄焦，同時加強槽下篩分管理，保證入爐焦炭粉末。3.1.2礦石的選用

開爐配礦是80%燒結(jié)礦和20%馬礦組成。馬礦品位低44.29%，使得入爐品位控制在

第2頁共7頁51.94%，使得開爐料的大渣量有保證，同時馬礦和澳礦等外國塊礦的冶金性能不相上下，品位較低，是理想的開爐料配礦。

除了燒結(jié)礦之外，其他原料在開爐前提前進倉，開爐料成分見表1

表1：開爐礦的成分

項目燒結(jié)漓球馬礦蛇紋石硅石干熄焦

Tfe(%)55.1362.6444.2931.02

CaO(%)10.761.2711.250.414.9

SiO2(%)5.745.2428.8536.596.5846.16

MgO(%)2.382.240.2360.20.63

Al2O3(%)2.061.281.524.2

S(%)0.0450.0120.550.63

3.2開爐方法的確定

枕木填充開爐和全焦開爐在我廠歷史上均成功的使用過，但考慮到枕木填充法開爐相對全焦開爐有以下優(yōu)點：（1）易于點火，有利于開爐煤氣的安全；（2）送風后，爐料易下降，有利于開爐的順利；（3）便于充分均勻加熱爐缸，好開鐵口。經(jīng)反復研究決定采用爐缸枕木填充法，熱風點火。

3.3配料計算原則

3.3.1全爐焦比確定

考慮到開爐，設備有預想不到的故障，參考了前人開爐的經(jīng)驗，確定全爐焦比2.9t/t，正常料焦比0.73t/t。3.3.2確定渣鐵成分

生鐵成分：[Si]=2.5~3.5，[Fe]=92.3%，渣焦比在0.35左右。渣相中MgO在10~12%，Al2O3＜16%。

3.4開爐料組成及分配

開爐料配置采用分段式過渡：死鐵層、爐缸采用水渣填底，枕木堆置風口下沿，然后風口用長枕木保護好，中間堆3*3*2的木垛。枕木以上到爐腹裝凈焦，爐腰至爐身下部裝空焦，以上裝正常料。18K+17X+2（H+2X）+3（H+X）+3（2H+X）+4H（其中：K為凈焦；X為空焦；H為正常料）

第3頁共7頁3.5開爐送風及裝料制度的確定

3.5.1風口的確定

全風口送風，ф120的風口9只，ф140的風口7只（用ф60的竹筒加料泥堵嚴），風口面積為0.1216m2，送風時風量為800-1000Nm3/h，風溫指定750℃（實際風溫較低，只有700℃左右）。3.5.2裝料制度的確定

通過開爐料面的測定，通過分析，開爐時，邊緣中心氣流都要發(fā)展。布料矩陣為C29427225221162O292274252，料線設定1.2m。

4開爐實際操作和達產(chǎn)進程

4.1開爐初期操作

開爐初期（9月15日~16日）。三號高爐于15日20：46分送風點火，送風風壓30kp風量則由1300m3/min，送風后不久，風壓上升至170kp，風量下降到900m3/min，料線不動，風量萎縮。至16日13：38共坐料4次，自動塌料3次。最后一次坐料，料線深7.3米，后爐況轉(zhuǎn)順，風量風壓漸漸適應，料線也逐步跟上。15：15開始引煤氣（煤氣成分見表2），15：15東鐵口噴渣堵口，15：20西鐵口噴渣堵口，16日17：54-18：17開始出第一爐鐵，鐵量30.87噸，渣鐵流動性好，渣中的Al2O3為16.62%，MgO2為14%。從點火到出第一爐鐵共21小時52分鐘，第一次出鐵順利，標志著開爐取得了階段性的成功。

表2煤氣成分

時間16日14：0016日17：5016日19：3016日21：45

4.2開爐達產(chǎn)進程

9月16日16：00左右出了第一爐鐵后，操作上按照既定的方針，重負荷，擴風口，提高冶煉強度。至9月18日白班，爐溫降至1.0%左右，冶煉制鋼生鐵，9月18日夜班

第4頁共7頁

CO212.213.59.511

CO272520.323.4

O20.10.20.30.2

H22.672.62.001.87

CH40.10.20.20.2

ηCO31.1235.0631.8831.開始噴煤（當天煤比達到68.39kg/t），9月19日產(chǎn)量達1574.23t/d，利用系數(shù)為2.099，24日，開爐后第9天，產(chǎn)量達2140.95t/d，利用系數(shù)為2.855，高爐達產(chǎn)。9月24日風口已全部捅開，全風口作業(yè)（此時風口面積為0.209m2），標志著爐缸工作全面正常，開爐取得全面成功，轉(zhuǎn)入正常生產(chǎn)。投產(chǎn)后指標見表4

表3開爐后3天渣鐵主要成分的變化

日期爐次[Si]%[S]%二元堿度

16日15.90.0180.77

23

44.48

5

17日6

71.96

81.6

910

18日111.32

120.9

131.05

6.585.923.482.521.531.34

0.0190.020.0210.0240.050.0480.0320.0310.030.80.92

0.93

0.970.97

0.86

0.95

0.930.93

0.040.0250.0210.94

0.98

0.97

表4：3#高爐投產(chǎn)后指標

日期

9月15日9月16日9月17日9月18日9月19日9月20日9月21日9月22日9月23日9月24日9月25日9月26日9月27日9月28日9月29日9月30日

利用系數(shù)

00.141.171.972.12.312.592.752.412.853.092.882.932.912.982.87

日產(chǎn)d/t恢復進度％

001065.0788141.94148070.47157474.96173482.59194092.4206398.25180986.142141101.952317110.352160102.862201*04.782181103.862234106.382150102.38

焦比

745580553510483493478478417397386382380

377

煤比

368104113110117116111122132137141144143

5高爐達產(chǎn)期間的調(diào)整

為保證高爐快速達產(chǎn)，除先期準備工作扎實、基礎管理到位外，還主要加強了以下幾個方面的工作。

第5頁共7頁5.1熱制度的調(diào)整

快速的降低爐溫，使之快速的接近正常的爐溫。以往開爐，冶煉鑄造鐵時間較長，爐前工作及生產(chǎn)組織十分被動。這次開爐制定了縮短冶煉鑄造生鐵的計劃。第一次鐵后，根據(jù)爐溫成分，就將焦炭負荷由2.303逐步調(diào)整為2.6，在該負荷爐料下達后，根據(jù)爐溫變化，果斷的把負荷調(diào)制3.0-3.2，使之鐵水中的[Si]下降至1.0%，通過迅速的增加焦炭負荷，9月18日，也就是開爐后第3天，爐溫就降到了制鋼鐵的水平。

快速的降爐溫，大大降低了爐前的勞動強度，也給爐內(nèi)強化冶煉創(chuàng)造了條件，有利于風量、頂壓、風溫、噴煤、富氧等強化手段的采用，在整個的的開爐達產(chǎn)期間無風口燒壞。

5.2送風制度的調(diào)整

（1）開爐后在提高風量的同時，謹慎的開風口，以保持風速達到170m/s以上，以穩(wěn)定足夠的鼓風動能，并適時的提高頂壓，控制壓差，保證高爐穩(wěn)定順行。

（2）抓住時機，迅速的重負荷并用上噴煤、風溫和富氧。開爐初期，由于爐溫較高，風溫難以用上，一般都小于900℃.在焦炭負荷調(diào)整后，爐溫下行，適時的將風溫提高到1000℃以上，風溫的提高為高爐噴煤創(chuàng)造了條件，從開爐后3天開始噴煤，噴煤后期二天開始富氧500m3/h，噴煤后第二天煤比就達到103.6kg/t。風溫的提高和煤粉的噴入，對穩(wěn)定煤氣流和穩(wěn)定爐況起到重要作用。5.3裝料矩陣的調(diào)整

根據(jù)開爐前料面的測定結(jié)果，通過計算分析，最后確定開爐初期的布料矩陣為C29427225221162O292274252，這種布料矩陣保證開爐初期中心和邊緣的氣流穩(wěn)定，但開爐進程的發(fā)展，風量風壓的開上，礦批的擴大，這種布料方式不能適應強化的要求。裝制逐步壓上，也作了一些嘗試，如抬角度，最后裝制確定為C29427225221162O293274253，礦批擴大到22t。5.4爐前操作的調(diào)整

爐前開口機角度100，采用的無水炮泥堵口，爐前第四次鐵過撇渣器，渣鐵分離，沖水渣，爐前工作進展順利。由于開爐初期，人機磨合不是到位，爐前工泥炮打泥量不能很好的掌握，爐門深度控制不好，致使前期有幾次鐵口難以打開，用氧氣燒開，加大了爐前工作量的同時也一定程度影響了爐內(nèi)操作。經(jīng)過分析討論，規(guī)定打泥量和退炮時間，后爐門深度維持較好，鐵口工作得以穩(wěn)定，加快了開爐的進程。

6結(jié)語

第6頁共7頁本次杭鋼3#高爐中修開爐由于準備充分，開爐制定詳細，開爐進程把握較好，開爐順利，10天達產(chǎn)，是杭鋼歷次開爐達產(chǎn)最為順利的一次，其經(jīng)驗有：

6.1準備工作扎實，基礎管理到位。

6.2開爐方式、開爐料及開爐參數(shù)的選擇合適，保證了開爐的順利。

6.3快速的降低爐溫，減少冶煉鑄造鐵的時間，是本次高爐快速達產(chǎn)的基礎，不但可以

降低爐前的工作強度，也為高爐強化創(chuàng)造條件。

6.4開爐布料矩陣的選擇，合適的風口面積，全風口送風，適時的調(diào)整風口面積，保證

合適的風速和鼓風動能，維持的合適的煤氣流，快速的重負荷，盡早的提高風溫和進行噴煤，均有利于穩(wěn)定高爐操作，有利的促進了高爐快速的達產(chǎn)。

[參考文獻]

[1]周傳典.高爐煉鐵生產(chǎn)技術手冊

[2]陳令坤，蔡敬民，張毅.武鋼4號高爐料面形狀的測定.煉鐵，1998（4）

第7頁共7頁

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