衛(wèi)剛201*.01.01-30日月工作總結(jié)和計(jì)劃

工作總結(jié)

1、審核紙質(zhì)版車輛維修費(fèi)用結(jié)算單42家，分別是博愛(ài)聚鑫、山西佳和、興平順發(fā)、長(zhǎng)葛廣進(jìn)、畢節(jié)永鑫、河南大合、赤峰衛(wèi)嬌、沈陽(yáng)力創(chuàng)、開(kāi)遠(yuǎn)港鑫、長(zhǎng)治直營(yíng)店、承德成功、宿州菱馬、恩施林順達(dá)、銅仁天虹、興義晶森、湖南國(guó)龍、齊市坤龍、南陽(yáng)全順、濟(jì)南華鑫、泰安萬(wàn)通、昭通屹升、株洲誠(chéng)晟、貴陽(yáng)國(guó)瑞、瀏陽(yáng)昌達(dá)、墨江黎杰、廣州煜俊、西雙版納松浩、遵義航成、赤城新奧援、蘭州盛天、重慶萬(wàn)來(lái)、新化同和升、織金鴻耀、玉溪?jiǎng)?chuàng)鑫、湖南國(guó)昌、凱里貴通、太原康力馬、宣威陸通、婁底華升、上栗金橋、云南昌河、杭州飛羚這42家服務(wù)站，確保紙質(zhì)版車輛維修記錄格式內(nèi)容準(zhǔn)確、無(wú)誤，全部在三包期之內(nèi)，材料和工時(shí)費(fèi)合計(jì)正確。

下月計(jì)劃

1、繼續(xù)審核服務(wù)站發(fā)來(lái)的紙質(zhì)版車輛維修費(fèi)用結(jié)算單，核對(duì)質(zhì)量信息技術(shù)報(bào)告并認(rèn)真審核，確保結(jié)算金額準(zhǔn)確無(wú)誤。

二一四年1月24日

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魯東大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì)

本科畢業(yè)設(shè)計(jì)

設(shè)計(jì)題目:蒲永橋設(shè)計(jì)

姓名崔楠院系土木工程學(xué)院專業(yè)土木工程

年級(jí)201*

學(xué)號(hào)201*3415191指導(dǎo)教師王曉君

201*年3月15日

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獨(dú)創(chuàng)聲明

本人鄭重聲明：所呈交的畢業(yè)設(shè)計(jì)，是本人在指導(dǎo)老師的指導(dǎo)下，獨(dú)立進(jìn)行研究工作所取得的成果，成果不存在知識(shí)產(chǎn)權(quán)爭(zhēng)議。盡我所知，除文中已經(jīng)注明引用的內(nèi)容外，本設(shè)計(jì)不含任何其他個(gè)人或集體已經(jīng)發(fā)表或撰寫(xiě)過(guò)的作品成果。對(duì)本文的研究做出重要貢獻(xiàn)的個(gè)人和集體均已在文中以明確方式標(biāo)明。

此聲明的法律后果由本人承擔(dān)。

作者簽名:二一三年三月二十二日

畢業(yè)設(shè)計(jì)使用授權(quán)聲明

本人完全了解魯東大學(xué)關(guān)于收集、保存、使用畢業(yè)設(shè)計(jì)的規(guī)定。本人愿意按照學(xué)校要求提交設(shè)計(jì)的印刷本和電子版，同意學(xué)校保存設(shè)計(jì)的印刷本和電子版，或采用影印、數(shù)字化或其它復(fù)制手段保存設(shè)計(jì)；同意學(xué)校在不以營(yíng)利為目的的前提下，建立目錄檢索與閱覽服務(wù)系統(tǒng)，公布設(shè)計(jì)的部分或全部?jī)?nèi)容，允許他人依法合理使用。（保密論文在解密后遵守此規(guī)定）

論文作者（簽名）：二一四年三月二十二日

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畢業(yè)設(shè)計(jì)開(kāi)題報(bào)告姓名崔楠性別女學(xué)院蒲永橋設(shè)計(jì)教師推薦課題類別應(yīng)用研究土木工程學(xué)院年級(jí)201*學(xué)號(hào)201*3415191題目課題來(lái)源選題意義（包括科學(xué)意義和應(yīng)用前景，研究概況，水平和發(fā)展趨勢(shì)，列出主要參考文獻(xiàn)目錄）：畢業(yè)設(shè)計(jì)是高等工科院校培養(yǎng)計(jì)劃中最后一個(gè)重要教學(xué)環(huán)節(jié)，是畢業(yè)前的綜合學(xué)習(xí)階段，是深化、拓寬、綜合教和學(xué)的重要過(guò)程，是對(duì)大學(xué)期間所學(xué)知識(shí)的全面總結(jié)。目的是使學(xué)生通過(guò)畢業(yè)設(shè)計(jì)這一環(huán)節(jié)，較為集中和專一的培養(yǎng)學(xué)生綜合運(yùn)用所學(xué)的理論基礎(chǔ)，基本知識(shí)和基本技能，分析和解決。和以往的理論教學(xué)不同，畢業(yè)設(shè)計(jì)是要學(xué)生在老師的指導(dǎo)下獨(dú)立地系統(tǒng)地完成一個(gè)工程設(shè)計(jì)，以期能掌握一個(gè)工程設(shè)計(jì)的全過(guò)程，在鞏固已學(xué)課程的基礎(chǔ)上，學(xué)會(huì)考慮問(wèn)題、分析問(wèn)題和解決問(wèn)題，并可以繼續(xù)學(xué)習(xí)到一些新的專業(yè)知識(shí)，有所創(chuàng)新。參考文獻(xiàn)[1]范立礎(chǔ)主編．橋梁工程（上冊(cè)）[M]．北京：人民交通出版社，201*.[2]顧安邦主編．橋梁工程（下冊(cè)）[M]．北京：人民交通出版社，201*.[3]姚林森主編．橋梁工程[M].北京：人民交通出版社，1985．[4]閆志剛主編．鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土簡(jiǎn)支梁橋結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)[M].機(jī)械工業(yè)出版社，201*.[5]趙華明主編．橋梁地基與基礎(chǔ)[M].人民交通出版社，201*.[6]凌冶平．基礎(chǔ)工程[M].北京：人民交通出版社，1986[7]姚玲森.《橋梁工程》.人民交通出版社,201*.[8]葉見(jiàn)曙.結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理（第二版）北京：人民交通出版社，201*.[9]彭大方.橋梁工程（上冊(cè)）北京：人民交通出版社,201*.[10]曾憲武、王永珩．橋梁建設(shè)者的回顧與展望[S].中國(guó)公路學(xué)會(huì)橋梁和結(jié)構(gòu)工程學(xué)會(huì)201*年橋梁學(xué)術(shù)討論會(huì)論文集，北京：人民交通出版社，201*.魯東大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì)

研究主要內(nèi)容和預(yù)期結(jié)果（說(shuō)明具體研究?jī)?nèi)容和擬解決的關(guān)鍵問(wèn)題，預(yù)期結(jié)果和形式，如在理論上解決哪些問(wèn)題及其價(jià)值，或應(yīng)用的可能性及效果）：本課題主要是通過(guò)承載能力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)研究計(jì)算橋梁的內(nèi)力、配筋設(shè)計(jì)出實(shí)用、經(jīng)濟(jì)、安全、美觀和環(huán)保的橋梁。201*.11.15～11.16，搜集資料；201*.11.17～11.18,方案比較201*.11.19～11.21,總體設(shè)計(jì)；201*.11.22～12.12,上部結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)與計(jì)算；201*.12.13～12.27,下部結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)與計(jì)算；201*.12.28～201*.1.6,施工圖繪制；201*.2.20～2.26,總體施工方案和施工方法；201*.2.27～3.11,計(jì)算說(shuō)明書(shū)整理。這次設(shè)計(jì)主要用到的工具有：計(jì)算機(jī)、橋梁電算程序、橋梁博士、橋梁CAD繪圖軟件、圖板、丁字尺等。擬采取的研究方法和技術(shù)路線（包括理論分析、計(jì)算，實(shí)驗(yàn)方法和步驟及其可行性論證，可能遇到的問(wèn)題和解決方法，以及研究的進(jìn)度與計(jì)劃）：本橋整個(gè)橋型方案選定為135m的預(yù)應(yīng)力T型簡(jiǎn)支梁橋，采用1跨變截面等跨布置。截面形式采用T型梁，可減輕自重；中小跨徑的預(yù)應(yīng)力橋梁通常采用此類型，與其他類型的橋梁相比，可以降低橋頭引道路堤高度和縮短引道的長(zhǎng)度，做成裝配式梁橋的預(yù)制構(gòu)件時(shí)，重量不大，架設(shè)方便。另外，屬靜定結(jié)構(gòu)，且橋孔單獨(dú)受力，故最易設(shè)計(jì)成各種標(biāo)準(zhǔn)跨徑的裝配式構(gòu)件；各跨的構(gòu)造和尺寸統(tǒng)一，從而能簡(jiǎn)化施工管理工作，降低施工費(fèi)用。魯東大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì)

指導(dǎo)教師意見(jiàn)（對(duì)論文選題的意義、應(yīng)用性、可行性、進(jìn)度與計(jì)劃等內(nèi)容進(jìn)行評(píng)價(jià)，填寫(xiě)審核結(jié)果：同意開(kāi)題、修改后再開(kāi)題、不同意開(kāi)題）：簽名：201*年11月15日院（系）畢業(yè)論文（設(shè)計(jì)）領(lǐng)導(dǎo)小組意見(jiàn)：（簽章）201*年11月15日

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畢業(yè)設(shè)計(jì)結(jié)題報(bào)告姓名崔楠性別女學(xué)院蒲永橋設(shè)計(jì)教師推薦課題類別應(yīng)用研究土木工程學(xué)院年級(jí)201*學(xué)號(hào)201*3415191題目課題來(lái)源本課題完成情況介紹（包括研究過(guò)程、實(shí)驗(yàn)過(guò)程、結(jié)果分析、存在的問(wèn)題及應(yīng)用情況等。）通過(guò)承載能力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)研究計(jì)算橋梁的內(nèi)力、配筋設(shè)計(jì)出實(shí)用、經(jīng)濟(jì)、安全、美觀和環(huán)保的橋梁。完成了搜集資料、方案比較總體設(shè)計(jì)、上部結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)與計(jì)算、下部結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)與計(jì)算、施工圖繪制、總體施工方案和施工方法、計(jì)算說(shuō)明書(shū)整理。截面形式采用T型梁，可減輕自重；中小跨徑的預(yù)應(yīng)力橋梁通常采用此類型，與其他類型的橋梁相比，可以降低橋頭引道路堤高度和縮短引道的長(zhǎng)度，做成裝配式梁橋的預(yù)制構(gòu)件時(shí)，重量不大，架設(shè)方便。設(shè)計(jì)比較復(fù)雜繁瑣，應(yīng)該盡可能簡(jiǎn)便。指導(dǎo)教師評(píng)語(yǔ)：簽名：201*年3月15日院（系）畢業(yè)論文（設(shè)計(jì)）領(lǐng)導(dǎo)小組意見(jiàn)：（公章）201*年3月15日指導(dǎo)教師評(píng)定成績(jī)

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畢業(yè)設(shè)計(jì)成績(jī)?cè)u(píng)定表

學(xué)院：土木工程學(xué)院學(xué)號(hào)：201*3415191姓名題目崔楠總成績(jī)：蒲永橋畢業(yè)設(shè)計(jì)評(píng)閱人評(píng)語(yǔ)評(píng)定成績(jī)：簽名：年月日答辯小組評(píng)語(yǔ)答辯成績(jī)：組長(zhǎng)簽名：年月日魯東大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì)

畢業(yè)設(shè)計(jì)任務(wù)下達(dá)書(shū)

院（系）土木工程學(xué)院專業(yè)土木工程學(xué)號(hào)201*3415191姓名崔楠

現(xiàn)將畢業(yè)設(shè)計(jì)任務(wù)下達(dá)書(shū)發(fā)給你。畢業(yè)設(shè)計(jì)任務(wù)下達(dá)書(shū)內(nèi)容如下：一、畢業(yè)設(shè)計(jì)題目：蒲永橋設(shè)計(jì)二、主要內(nèi)容1）工程概況1）工程概況

本橋擬建為1跨35m簡(jiǎn)支梁橋。起點(diǎn)樁號(hào)為k10+100。橋梁位于直線段上，橋面縱坡為+1.30%。

2）橋位地質(zhì)剖面圖（見(jiàn)附件1）3）河流及水文情況

河床比降為+1.26％，設(shè)計(jì)洪水位為4.5m，橋下無(wú)通航要求。4）當(dāng)?shù)亟ㄖ�材料情況

橋梁附近采石場(chǎng)有充足的碎石、塊石可供，水泥與鋼材可選擇當(dāng)?shù)夭牧鲜袌?chǎng)供應(yīng)。

5）氣象情況查閱煙臺(tái)市當(dāng)?shù)貧庀筚Y料。6）地震情況地震烈度為6級(jí)。7)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)

（1）道路等級(jí)：一級(jí)公路

（2）活荷載：汽車荷載為公路Ⅰ級(jí)（3）雙向四車道（4）設(shè)計(jì)車速：80km/h三、具體要求

1）根據(jù)所給橋梁的地質(zhì)、地形和水文等資料，擬定2～3個(gè)包括估算和技術(shù)經(jīng)濟(jì)比較的方案，并確定最佳方案。

2）對(duì)最佳方案進(jìn)行橋梁的總體設(shè)計(jì)，包括平面設(shè)計(jì)、縱斷面設(shè)計(jì)和橫斷面設(shè)計(jì)，繪制橋梁總體布置圖。

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3）進(jìn)行上部結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)、計(jì)算及繪制主要承重構(gòu)件施工圖。4）進(jìn)行下部墩臺(tái)設(shè)計(jì)、計(jì)算及繪制各類型墩臺(tái)施工圖。5）橋梁施工方案設(shè)計(jì)和施工方法介紹。6）編制設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū)。

7）施工圖采用手工繪制，也可以采用計(jì)算機(jī)繪制(推薦)。8）設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū)中所引用的參考文獻(xiàn)不得少于8篇。四、主要參考文獻(xiàn)

[1]公路工程技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)(JTGB01201*)[S].北京：人民交通出版社，201*

[2]公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范(JTGD60201*)[S].北京：人民交通出版社，201*

[3]公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范（JTGD62201*）[S].北京：人民交通出版社，201*

[4]公路圬工橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范（JTGD61201*）[S].北京：人民交通出版社，201*

[5]公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范(JTJ041201*)[S].北京：人民交通出版社，201*

[6]張樹(shù)仁等.鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋梁結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理[M].北京：人民交通出版社，201*

[7]公路橋涵地基與基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范(JTGD63-201*)[S].北京：人民交通出版社，201*

[8]鄭益民,趙永平.橋梁工程CAD[M].北京：清華大學(xué)出版社，201*[9]王慧東.橋梁敦臺(tái)與基礎(chǔ)工程[M].北京：中國(guó)鐵道出版社，201*

[10]李國(guó)平.預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理[M].北京：人民交通出版社，201*

[11]公路橋涵設(shè)計(jì)手冊(cè)(墩臺(tái)與基礎(chǔ))[M]，北京：人民交通出版社，魯東大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì)

1994

[12]張樹(shù)仁，鄭紹圭，鮑衛(wèi)剛.鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋梁結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理[M].北京：人民交通出版社，201*

[13]凌治平，易經(jīng)武.基礎(chǔ)工程[M].北京：人民交通出版社，201*[14]姚玲森.橋梁工程[M].北京：人民交通出版社，201*

[15]邵旭東.橋梁工程[M].北京：人民交通出版社，201*五、進(jìn)程安排階段起止日期1201*.11.14～11.152201*.11.16～11.183201*.11.19～11.214201*.11.22～12.125201*.12.13～12.276201*.12.28～201*.1.67201*.2.20～2.268201*.2.27～3.11主要內(nèi)容搜集資料方案比較總體設(shè)計(jì)上部結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)與計(jì)算下部結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)與計(jì)算施工圖繪制總體施工方案和施工方法計(jì)算說(shuō)明書(shū)整理六、本畢業(yè)設(shè)計(jì)任務(wù)下達(dá)書(shū)于201*年9月16日發(fā)出。畢業(yè)設(shè)計(jì)應(yīng)于201*年3月9日前完成后交指導(dǎo)教師，由指導(dǎo)教師評(píng)閱后提交畢業(yè)設(shè)計(jì)答辯委員會(huì)。

七、畢業(yè)設(shè)計(jì)任務(wù)下達(dá)書(shū)一式兩份，一份給學(xué)生，一份留學(xué)院（系）存檔。

指導(dǎo)教師：簽發(fā)于201*年9月16日

分管院長(zhǎng)（主任）：簽發(fā)于201*年9月16日

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目錄

第1章前言.........................................................................................................................151.1設(shè)計(jì)任務(wù)和來(lái)源.........................................................................................................151.2設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn).....................................................................................................................151.3設(shè)計(jì)思路.....................................................................................................................151.4設(shè)計(jì)原則.....................................................................................................................151.5方案比選.....................................................................................................................15第2章方案設(shè)計(jì)比選..........................................................................................................172.1方案一:預(yù)應(yīng)力混凝土T型梁橋...............................................................................172.2方案二:預(yù)應(yīng)力空心板簡(jiǎn)支梁橋.................................................................................172.3方案三:預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)箱梁橋..........................................................................18第3章預(yù)應(yīng)力簡(jiǎn)支梁橋結(jié)構(gòu)計(jì)算......................................................................................203.1設(shè)計(jì)條件與設(shè)計(jì)基礎(chǔ)................................................................................................203.1.1設(shè)計(jì)條件.............................................................................................................203.1.2設(shè)計(jì)依據(jù)..............................................................................................................203.1.3設(shè)計(jì)內(nèi)容..............................................................................................................203.1.4結(jié)構(gòu)材料的選用...................................................................................................213.2構(gòu)造形式及尺寸選定................................................................................................213.3空心板毛截面幾何特性計(jì)算......................................................................................223.3.1毛截面面積..........................................................................................................223.3.2毛截面中心位置..................................................................................................223.3.3空心板毛截面對(duì)其重心軸的慣矩......................................................................233.4作用效應(yīng)計(jì)算............................................................................................................243.41永久作用效用計(jì)算...............................................................................................243.42可變作用效應(yīng)計(jì)算..............................................................................................253.43作用效應(yīng)組合.......................................................................................................353.5預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量估算及布置.....................................................................................363.5.1預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量的估算.......................................................................................363.5.2預(yù)應(yīng)力鋼筋的布置..............................................................................................393.5.3普通鋼筋數(shù)量的估算及布置..............................................................................393.6換算截面幾何特性計(jì)算.............................................................................................413.6.1換算截面面積......................................................................................................41

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3.6.2換算截面中心位置..............................................................................................423.6.3換算截面慣性矩..................................................................................................423.6.4換算截面彈性抵抗矩..........................................................................................433.7承載能力極限狀態(tài)計(jì)算..............................................................................................433.7.1跨中截面正截面抗彎承載力計(jì)算.....................................................................433.7.2局部承壓區(qū)的截面尺寸驗(yàn)算...............................................................................443.8預(yù)應(yīng)力損失計(jì)算.........................................................................................................483.8.1錨具變形、回縮引起的應(yīng)力損失.....................................................................483.8.2加熱養(yǎng)護(hù)引起的溫差損失..................................................................................483.8.3預(yù)應(yīng)力鋼絞線由于應(yīng)力松弛引起的預(yù)應(yīng)力損失..............................................493.8.4混凝土彈性壓縮引起的預(yù)應(yīng)力損失..................................................................493.8.5混凝土收縮、徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失..............................................................503.8.6預(yù)應(yīng)力損失組合..................................................................................................533.9正常使用極限狀態(tài).....................................................................................................533.9.1正截面抗裂性驗(yàn)算............................................................................................533.9.2斜截面抗裂性驗(yàn)算..............................................................................................583.10變形計(jì)算...................................................................................................................623.10.1正常使用階段的撓度計(jì)算.................................................................................623.10.2預(yù)加力引起的反拱度計(jì)算及預(yù)拱度的設(shè)置.....................................................633.11持久狀態(tài)應(yīng)力驗(yàn)算....................................................................................................653.11.1跨中截面混凝土法向壓應(yīng)力驗(yàn)算.....................................................................653.11.2跨中截面預(yù)應(yīng)力鋼絞線拉應(yīng)力驗(yàn)算.................................................................663.11.3斜截面主應(yīng)力驗(yàn)算.............................................................................................663.12短暫狀態(tài)應(yīng)力計(jì)算...................................................................................................703.12.1跨總截面...........................................................................................................703.12.2L/4截面..............................................................................................................723.12.3支點(diǎn)截面...........................................................................................................733.13最小配筋率復(fù)合.......................................................................................................753.14支座計(jì)算..................................................................................................................763.14.1確定支座平面尺寸............................................................................................763.14.2確定支座的厚度...............................................................................................773.14.3驗(yàn)算支座偏轉(zhuǎn)情況............................................................................................783.14.4驗(yàn)算支座的抗滑穩(wěn)定性.....................................................................................793.15蓋梁計(jì)算...................................................................................................................793.15.1荷載計(jì)算............................................................................................................803.15.2內(nèi)力計(jì)算............................................................................................................90

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3.15.3截面配筋設(shè)計(jì)與承載力校核.............................................................................943.16橋墩墩柱計(jì)算........................................................................................................1013.16.1荷載計(jì)算..........................................................................................................1013.16.2截面配筋計(jì)算及應(yīng)力驗(yàn)算..............................................................................1033.17鉆孔灌注樁計(jì)算.....................................................................................................1073.17.1荷載計(jì)算..........................................................................................................1073.17.2樁長(zhǎng)計(jì)算..........................................................................................................1103.17.3樁的內(nèi)力計(jì)算...................................................................................................1123.17.4樁身截面配筋與強(qiáng)度驗(yàn)算...............................................................................1143.17.5墩頂縱向水平位移驗(yàn)算...................................................................................116第4章施工方法...............................................................................................................1194.1準(zhǔn)備張拉機(jī)具...........................................................................................................1194.2清理臺(tái)座...................................................................................................................1194.3涂刷隔離劑...............................................................................................................1194.4鋼絞線的制作與安裝................................................................................................1194.5預(yù)張拉調(diào)整...............................................................................................................1194.6鋼絞線的張拉...........................................................................................................1194.7鋼筋制作安裝...........................................................................................................1204.8模板安裝...................................................................................................................1204.9澆筑混凝土...............................................................................................................1204.10混凝土養(yǎng)護(hù).............................................................................................................1214.11拆模..........................................................................................................................1214.12鋼絞線放張.............................................................................................................1214.13切斷鋼絞線.............................................................................................................1214.14封存.........................................................................................................................1214.15出槽存放.................................................................................................................1214.16施工質(zhì)量和安全保證措施......................................................................................121第5章結(jié)束語(yǔ)...................................................................................................................123參考文獻(xiàn).............................................................................................................................124致謝.....................................................................................................................................125

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蒲永橋設(shè)計(jì)

崔楠

（土木工程學(xué)院，土木工程專業(yè)，土木本1006，201*3415191）

摘要：當(dāng)前，預(yù)應(yīng)力混凝土被廣泛的使用于各種中小跨度的橋梁中，而且大量采用預(yù)應(yīng)

力混凝土將是未來(lái)橋梁發(fā)展的趨勢(shì)；T形截面受力明確，構(gòu)造簡(jiǎn)單，施工方便，是中小跨徑中應(yīng)用最廣泛的橋型。在本次畢業(yè)設(shè)計(jì)中，對(duì)目前在公路橋梁中經(jīng)常使用的預(yù)應(yīng)力混凝土簡(jiǎn)支T型梁橋的設(shè)計(jì)做了全面的介紹。從施工難易程度和結(jié)構(gòu)形式考慮，預(yù)應(yīng)力混凝土簡(jiǎn)支T型梁橋都更能符合設(shè)計(jì)要求和工程實(shí)際。結(jié)合實(shí)際情況，本次設(shè)計(jì)是中等跨徑橋，本方案選擇預(yù)應(yīng)力混凝土T形簡(jiǎn)支梁橋。結(jié)構(gòu)計(jì)算著重進(jìn)行了上部結(jié)構(gòu)的計(jì)算，包括截面尺寸的擬定，內(nèi)力計(jì)算，配筋設(shè)計(jì)，施工階段和使用階段的應(yīng)力驗(yàn)算，承載能力極限狀態(tài)強(qiáng)度驗(yàn)算，剛度驗(yàn)算，變形驗(yàn)算。

關(guān)鍵詞：預(yù)應(yīng)力混凝土；T型梁橋；結(jié)構(gòu)計(jì)算；截面設(shè)計(jì)

DesignofPuyongBridge

CuiNan

(SchoolofCivilEngineering,CivilEngineering，bachelorofCivilEngineeringof1006,201*3415191)

Abstract:Atpresent,theprestressedconcreteiswidelyusedinallkindsofmediumandsmallspan

bridges,andalargenumberofpre-stressedconcretewillbethefuturedevelopmenttrendofbridge;Tshapedclearforce,simplestructure,convenientconstruction,ismostwidelyappliedinmediumandsmallspanbridges.Fromthedegreeofdifficultyofconstructionandthestructure,theprestressedconcretesimplysupportedTbeambridgecanmeetthedesignrequirementsandthepracticalengineering.Withtheactuallocalsituation,thisdesignismediumspanbridge,theschemeselectionofprestressedconcreteTbeambridge.Structurecalculationarefocusedontheupperstructurecalculations,includingthesectionsizeformulation,calculationofinternalforce,reinforcementdesign,constructionstageandusingstageofstresscalculation,bearingcapacitylimitstateofstrengthchecking,rigidity,deformationcalculation.

Keywords:Prestressedconcrete;Tbeambridge;CalculationStructure;Sectiondesign

1設(shè)計(jì)資料及構(gòu)造布置

1.1設(shè)計(jì)任務(wù)和來(lái)源

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根據(jù)建設(shè)單位的建設(shè)橋梁目的和要求，該橋梁是一座跨河橋梁，斜交角為0°。跨越河流為寬攤河流，主河槽不明顯。地質(zhì)土層為亞粘土、壓砂土。要想跨越河灘必須根據(jù)設(shè)計(jì)工程的要求，建造一座簡(jiǎn)支梁橋，上面是某條一級(jí)公路，要通過(guò)該橋梁連接。橋梁的所處地理位置并非交通要道，只要滿足基本的交通能力，能保持汽車能夠在公路上快速順暢的通過(guò)，同時(shí)考慮造價(jià)等實(shí)際工程問(wèn)題，綜合考慮，簡(jiǎn)支梁橋滿足以上的各種工程要求，也符合建設(shè)單位的建設(shè)目標(biāo)。

1.2設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)

1）橋面寬度：凈3.75m×2+3m+1m+0.5m=12m2）橋長(zhǎng)：35.0米。3）設(shè)計(jì)荷載：公路I級(jí)。

4）橋面縱坡：跨中為轉(zhuǎn)折點(diǎn)，雙向+1.3%。5）橋面橫坡：雙向2.0%。

1.3設(shè)計(jì)思路

依據(jù)給定的設(shè)計(jì)資料，結(jié)合地形條件和場(chǎng)地的具體情況，查閱煙臺(tái)市氣象資料，通過(guò)方案比選來(lái)確定最佳方案。該橋?yàn)?跨35米簡(jiǎn)支梁橋，橋梁位于直線段上，橋上為一級(jí)公路，由此橋相連。該橋位于城郊結(jié)合處，要滿足基本的交通能力，結(jié)合工程預(yù)算與實(shí)際情況，滿足橋梁在受力和使用上的要求。

1.4設(shè)計(jì)原則

設(shè)計(jì)原則主要是要根據(jù)建設(shè)單位的對(duì)于橋梁的功能要求進(jìn)行設(shè)計(jì)，滿足該橋梁的特定功能，同時(shí)考慮到建設(shè)成本的等眾多因素，橋面上面通行的公路I荷載，由于與橋梁連接的道路的等級(jí)比較高，既要滿足車輛的通行安全，同時(shí)必須考慮汽車等的通行順暢。在接受設(shè)計(jì)任務(wù)時(shí)是要考慮以上情況的。建設(shè)這座橋一方面要考慮安全問(wèn)題，同時(shí)設(shè)計(jì)時(shí)一定要考慮經(jīng)濟(jì)方面，盡量要在滿足功能的情況下，降低造價(jià)；另外還考慮了施工技術(shù)上和環(huán)境的結(jié)合�？偨Y(jié)起來(lái)：安全，適用，經(jīng)濟(jì)，美觀，環(huán)保。

1.5方案比選

橋梁分為梁式橋、拱式橋、剛構(gòu)橋、斜拉橋、懸索橋。斜拉橋與懸索橋適用于跨度較大的橋梁，本橋跨徑35米，屬于中橋，故不必設(shè)計(jì)為斜拉橋與懸索橋。

剛構(gòu)橋跨度大多在60米左右，且造價(jià)高于梁式橋和拱橋，施工工藝復(fù)雜，結(jié)構(gòu)

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受溫度變化影響較大，故排除。拱橋多數(shù)為超靜定結(jié)構(gòu)，設(shè)計(jì)工藝復(fù)雜，工期較長(zhǎng)，施工難度大，拱圈主要承受壓力，施工安全性較差。

從施工難易程度考慮，簡(jiǎn)支梁橋施工最簡(jiǎn)單，上部結(jié)構(gòu)采用預(yù)制裝配法施工，上、下部可同時(shí)平行施工，工期短，砼收縮徐變的影響�。粡慕Y(jié)構(gòu)形式考慮，簡(jiǎn)支梁橋?qū)凫o定結(jié)構(gòu)受力明確，構(gòu)造簡(jiǎn)單，施工方便，肋內(nèi)配筋可做成剛勁的鋼筋骨架，在保證抗剪等條件下盡可能減小腹板的厚度，以減小構(gòu)構(gòu)件自重。結(jié)合本地的實(shí)際情況，本次設(shè)計(jì)是中等跨徑橋，最后方案選擇預(yù)應(yīng)力混凝土T形簡(jiǎn)支梁橋。因?yàn)門形截面受力明確，構(gòu)造簡(jiǎn)單，施工方便，是中小跨徑中應(yīng)用最廣泛的橋型。

第2章方案設(shè)計(jì)比選

2.1方案一：分離式預(yù)應(yīng)力混凝土T形梁橋（1X35m）

本橋整個(gè)橋型方案選定為135m的預(yù)應(yīng)力混凝土T型簡(jiǎn)支梁橋，采用1跨等截面等跨布置，具體布置圖如圖2.1。

圖2.1方案一具體布置圖

設(shè)計(jì)特點(diǎn)分析：

優(yōu)點(diǎn)：截面采用T型梁橋，課減輕自重，適用于中小跨徑的預(yù)應(yīng)力橋梁。由于涉及要求為雙向四車道，布置成分離式課減小截面橫截面寬度，講整座橋設(shè)計(jì)成兩座規(guī)格相同的小橋，每座分離式橋?yàn)閱雾?xiàng)雙車道行駛，簡(jiǎn)化設(shè)計(jì)。

缺點(diǎn)：僅使用于跨徑較小的橋梁，跨徑較大時(shí)，梁的自重也會(huì)增大；分離式橋梁會(huì)增加工程費(fèi)用，延長(zhǎng)工期。

2.2方案二：總體式預(yù)應(yīng)力混凝土T形梁橋（1X35m）

總體式布置與分離式在縱斷面上類似，但由于總體式橫斷面過(guò)大，需要布置的主梁片數(shù)過(guò)多，結(jié)構(gòu)自重和收到的外荷載會(huì)相應(yīng)的增大，增加設(shè)計(jì)難度。故不予考慮。

2.3方案三：預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)箱梁橋

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圖2.3方案三總體布置圖

設(shè)計(jì)特點(diǎn)分析：

箱型梁有足夠的鋼筋混凝土受壓面積，閉合的截面能夠提供較大的抗扭剛度，在活載作用下，各梁肋受力均勻，抗彎性能較強(qiáng)，但支點(diǎn)處彎矩大，底板需加厚，對(duì)橋臺(tái)基礎(chǔ)要求較高，否則當(dāng)墩臺(tái)基礎(chǔ)發(fā)生不均勻沉降時(shí)，跨內(nèi)會(huì)產(chǎn)生附加內(nèi)力，對(duì)結(jié)構(gòu)的安全性構(gòu)成威脅。

綜合上述三套方案，并對(duì)橋梁設(shè)計(jì)四大原則進(jìn)行比較后，選用方案一作為最終設(shè)計(jì)方案。

第3章預(yù)應(yīng)力簡(jiǎn)支梁橋結(jié)構(gòu)計(jì)算

3.1設(shè)計(jì)條件與設(shè)計(jì)依據(jù)

3.1.1設(shè)計(jì)條件

工程地質(zhì)、氣候、抗震要求：

河道水位標(biāo)高：4.5m。橋下無(wú)通航要求。

其余見(jiàn)工程地質(zhì)勘探報(bào)告工程地質(zhì)剖面圖河床斷面圖氣候溫和濕潤(rùn)，四季分明。

年平均氣溫15.7℃最熱月月平均氣溫28.2℃最冷月月平均氣溫3.1℃極端最高氣溫38.8℃極端最低氣溫-9.8℃

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全年平均風(fēng)速3.9m/s30年一遇最大風(fēng)速25.3m/s地震設(shè)防烈度為6級(jí)。

3.1.2設(shè)計(jì)依據(jù)

《公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范》（JTGD60-201*）

《公路橋涵地基與基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》(JTGD70-201*)

《公路磚石及混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》(JTGD61-201*)《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTGD62-201*）《公路橋涵施工技術(shù)設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTJ041-201*）《公路基本建設(shè)工程概預(yù)算編制方法》（201*年版）

3.1.3設(shè)計(jì)內(nèi)容

標(biāo)準(zhǔn)跨徑：35m（墩中心距離）；主梁全長(zhǎng)：34.96m（主梁預(yù)制長(zhǎng)度）；

計(jì)算跨徑：34.00m（支座中心距離）；橋面凈空：凈3.75m×2+3m+1m+0.5m=12m

設(shè)計(jì)荷載：公路Ⅰ級(jí)，人行道板4.0kN/m2，每側(cè)防護(hù)欄的作用力均為8.5kN/m

3.1.4材料及工藝

混凝土：主梁用C50，欄桿及橋面鋪裝用C25。

預(yù)應(yīng)力鋼筋束：預(yù)應(yīng)力鋼筋采用《公預(yù)規(guī)》（JTGD62－201*）的υ15.2鋼絞線，每束6根，全梁配6束。

普通鋼筋：直徑大于等于12mm的用HRB335鋼筋，直徑小于12mm的均用熱軋R235光圓鋼筋。

鋼板及角鋼：制作錨頭下支撐墊板、支座墊板等均用普通A3碳素鋼，主梁間的聯(lián)接用16Mn低合金結(jié)構(gòu)鋼鋼板。

工藝：按后張法工藝制作主梁，采用內(nèi)徑70mm、外徑77mm的預(yù)埋波紋管和夾片錨具。

3.2橫截面布置

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主梁間距及主梁片數(shù)：主梁翼板寬度為2400mm，橋面板采用現(xiàn)澆混凝土剛性接頭，

凈12米的橋?qū)掃x用5片主梁。

圖3.1橫截面構(gòu)造圖（尺寸單位：cm）

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圖3.2結(jié)構(gòu)尺寸圖（尺寸單位：cm）

馬蹄尺寸基本由布置預(yù)應(yīng)力鋼束的需要確定的，馬蹄面積占截面總面積的

10%～20%為合適。本設(shè)計(jì)主梁需要配置較多的鋼束，將鋼束按二層布置，一層最多排三束，同時(shí)還根據(jù)《公預(yù)規(guī)》9.4.9條對(duì)鋼束凈距及預(yù)留管道的構(gòu)造要求，初擬馬蹄寬度為550mm，高度為250mm，馬蹄與腹板交接處作三角過(guò)渡，高度150mm，以減小局部應(yīng)力。

圖3.2結(jié)構(gòu)尺寸圖（尺寸單位：cm）

3.3空心板毛截面幾何特性計(jì)算

3.3.1毛截面面積A

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π23211A174702461442(52.552.595)2227485.8cm23.3.2毛截面重心位置

全截面對(duì)1/2板高處的靜矩：

1215S1259（930）52.5（25.+30）2.55（30+）板高232322828.30cm2鉸縫的面積：

11Ao2（59+2.59+2.55）102.50cm2

22毛截面重心離1/2板高處的距離為：

S1板高2828.3dh20.380cm(向下移）

Ah7485.8鉸縫重心離1/2板高處的距離為：

2828.3d鉸27.6cm

102.53.3.3空心板毛截面對(duì)其重心軸的慣矩I

由圖3.4，每個(gè)挖空的半圓面積為A，：

11A，R2232831cm2

22半圓重心軸：

y4R42397.61mm33半圓對(duì)其自身重心軸OO的慣矩為I,：

I,0.00686d40.0068646430715cm4

由此得空心板毛截面對(duì)重心軸的慣矩I：

46431747032I174700.38246140.382216629.7621212=2.481010mm4（忽略了鉸縫對(duì)自身重心軸的慣矩）

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空心板截面的抗扭剛度可簡(jiǎn)化為圖3.5的單箱截面來(lái)近似計(jì)算：

4b2h24(1748)2(707)2IT2h2b2(707)2（174-8）t1t23022166.201*10cm4

圖3.4挖空半圓構(gòu)造（尺寸單位：cm）

圖3.5計(jì)算IT的空心板截面簡(jiǎn)化圖（尺寸單位：cm）

3.4作用效應(yīng)計(jì)算

3.4.1永久作用效應(yīng)計(jì)算

空心板自重g1（第一階段結(jié)構(gòu)自重）g1

g1A6665.81042516.67kN/m橋面系自重（第二階段結(jié)構(gòu)自重）g2

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人行道板及欄桿重力參照其他橋梁設(shè)計(jì)資料，單側(cè)重力取用12.0kN/m。橋面鋪裝采用等厚度10cm水泥混凝土，則全橋?qū)掍佈b每延米總重為：

0.172517.5kN/m。

上述自重效應(yīng)時(shí)在各空心板形成整體后，再加至板橋上的，精確地說(shuō)由于橋梁橫向彎曲變形，各板分配到的自重效應(yīng)應(yīng)是不相同的，本橋?yàn)橛?jì)算方便近似按各板平均分擔(dān)來(lái)考慮，則每塊空心板分?jǐn)偟降拿垦用讟蛎嫦档闹亓�為�?/p>

g212217.55.19kN/m8

鉸縫重（第二階段結(jié)構(gòu)自重）g3

g3(102.5160)104240.390kN/m

由此得空心板的每延米總重力g為：

gⅠ=g116.66kN/m（第一階段結(jié)構(gòu)自重）

gIIg2g35.190.395.58kN/m（第二階段結(jié)構(gòu)自重）

ggigⅠgⅡ=16.665.5822.24kN/m

由此可計(jì)算出簡(jiǎn)支空心板永久作用（自重）效應(yīng)，計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表3.1。

表3.1永久作用效應(yīng)匯總表

項(xiàng)目荷載種類一期恒載二期恒載16.675.5822.2415.6015.6015.60g(kN/m)l(m)作用效應(yīng)M(kNm)跨中(1gl2)814跨作用效應(yīng)Q(kN)支點(diǎn)(1gl)214跨跨中000(332gl2)(1gl)4506.8169.74676.54380.1127.3507.4129.9543.5173.564.9721.7686.74恒載合計(jì)3.4.2可變作用效應(yīng)計(jì)算

本橋汽車荷載采用公路I級(jí)荷載，它由車道荷載及車輛荷載組成�！稑蛞�(guī)》規(guī)定橋梁結(jié)構(gòu)整體計(jì)算采用車道荷載。公路I級(jí)的車道荷載由qk10.5(kN/m)的均布荷

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36018015.65222.41(kN)的集中荷載兩部分組成。

載pk180505而在計(jì)算剪力效應(yīng)時(shí)，集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值Pk應(yīng)乘以系數(shù)1.2，即計(jì)算剪力時(shí)

Pk"1.2Pk1.2222.4266.9kN按《橋規(guī)》車道荷載的均布荷載應(yīng)滿布于使結(jié)構(gòu)產(chǎn)生最不利效應(yīng)的同號(hào)影響線上，集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值只作用在相應(yīng)影響線中一個(gè)最大影響線峰值處。多車道橋梁上還應(yīng)考慮多車道折減，雙車道折減系數(shù)ξ1。

汽車荷載橫向分布系數(shù)計(jì)算

空心板的荷載橫向分布系數(shù)跨中和l處按鉸接板法計(jì)算，支點(diǎn)處按杠桿原理法計(jì)

4算，支點(diǎn)至l點(diǎn)之間按直線內(nèi)插求解。

41）跨中及l(fā)處的荷載橫向分布系數(shù)計(jì)算

4首先計(jì)算空心板的剛度系數(shù)γ：

2EIb2Ib()5.8()24GlTlITl

由前面計(jì)算：

I2.481010mm4

IT166.201*10mm4

b175cm1740mm

l15.60m15600mm

將以上數(shù)據(jù)代入，得：

2.481010174025.8()0.0011010166.21015600求得剛度系數(shù)后，即可按其查《公路橋涵設(shè)計(jì)手冊(cè)》（梁橋）上冊(cè)第一篇附錄（二）

中8塊板的鉸接板橋荷載橫向分布影響線表。由內(nèi)插得到r=0.00110時(shí)1號(hào)至4號(hào)板的荷載橫向分布影響線值，計(jì)算結(jié)果列于表3.2中。由表3.2畫(huà)出各板的橫向分布影響線，并按橫向最不利位置布載，求得二車道下各板在不同荷載作用下的橫向分布系數(shù)。各板的橫向分布影響線及橫向最不利布載見(jiàn)圖3.6。由于橋梁橫斷面結(jié)構(gòu)是對(duì)稱的，所以只需計(jì)算1號(hào)至4號(hào)板的橫向分布影響線坐標(biāo)值。

1號(hào)板

二行汽車：

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m2汽110.2200.1400.1000.0780.265i汽22

人群荷載：

表3.2各板荷載橫向分布影響線坐標(biāo)值表

作用位置板號(hào)123410.2420.1980.1510.11720.1980.1940.1640.12730.1510.1640.1690.14840.1170.1270.1480.15950.0920.1000.1160.14360.0750.0820.0950.11670.0650.0700.0830.10080.0600.0650.0750.092各板荷載橫向分布系數(shù)計(jì)算如下（參照?qǐng)D3.6）

m人i人0.2600.0520.312

2號(hào)板二行汽車：

m2汽110.1900.160.1200.0800.275i汽22人群荷載：

m人i人0.220.0600.280

3號(hào)板二行汽車：

m2汽11i汽20.1600.1600.1300.090.2702人群荷載：

m人i人0.1300.070.205

4號(hào)板

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二行汽車：

m2汽11i汽20.1200.1550.160.1040.2702人群荷載：

m人i人0.1000.0840.184

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圖3.6各板橫向分布影響線以及橫向最不利布載圖（尺寸單位：cm）

各板橫向分布系數(shù)計(jì)算結(jié)果匯總于表3.3。由表3.3中的數(shù)據(jù)可以看出：兩行汽車作用時(shí)，2號(hào)板為最不利。為設(shè)計(jì)和施工方便，各空心板設(shè)計(jì)成統(tǒng)一規(guī)格，同時(shí)考慮到人群荷載與汽車荷載效應(yīng)相組合，因此，跨中和1/4處荷載橫向分布系數(shù)偏安全地取下列數(shù)值：

m2汽0.275

m人0.280表3.3各板荷載橫向分布系數(shù)匯總表

板號(hào)橫向分布系數(shù)m2汽m人12340.2650.3130.2750.2800.2700.2050.2710.1842）車道荷載作用于支點(diǎn)處的荷載橫向分布系數(shù)計(jì)算

支點(diǎn)處的荷載橫向分布系數(shù)按杠桿原理法計(jì)算。由圖3-7，3~4號(hào)板的橫向分布系數(shù)計(jì)算如下：

圖3-7支點(diǎn)處荷載橫向分布影響線及最不利加載圖（尺寸單位：cm）

1兩行汽車：m2汽1.00.5

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人群荷載：m人0

3）支點(diǎn)到l處的荷載橫向分布系數(shù)

4按直線內(nèi)插求得

空心板的荷載橫向分布系數(shù)匯總于表3.4。

表3.4空心板的荷載橫向分布系數(shù)

作用位置作用種類汽車荷載0.2750.2800.5000跨中至l4處支點(diǎn)人群荷載汽車荷載沖擊系數(shù)計(jì)算《橋規(guī)》規(guī)定汽車荷載的沖擊力標(biāo)準(zhǔn)值為汽車荷載標(biāo)準(zhǔn)值乘以沖擊系數(shù)；按結(jié)構(gòu)基頻f的不同而不同，對(duì)于簡(jiǎn)支板橋：

f2l2EIcmc當(dāng)f1.5Hz時(shí)，μ0.05；當(dāng)f14Hz時(shí)，0.45；當(dāng)1.5時(shí)，Hzf14Hz0.1767fln0.。01式中：l結(jié)構(gòu)的計(jì)算跨徑（m）；

E結(jié)構(gòu)材料的彈性模量N/m2；

Ic結(jié)構(gòu)跨中截面截面慣矩m4；

mc結(jié)構(gòu)跨中處單位長(zhǎng)度質(zhì)量kg/m,當(dāng)換算為重力單位時(shí)為Ns2/m2，

mcG/g；

g重力加速度，g9.81m/s2。

由前面計(jì)算，

G22.24kN/m22.24103N/m

l15.60m

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Ic2.481010mm42.48102m4

由《公預(yù)規(guī)》查得C40混凝土的彈性模量E3.25104MPa，代入公式得：

f2l2EIcGg215.623.251041062.481023.85Hz

22.241039.81則：

0.1767ln3.850.015700.222

11.222

可變作用效應(yīng)計(jì)算1）車道荷載效應(yīng)

計(jì)算車道荷載引起的空心板跨中及l(fā)截面的效應(yīng)（彎矩和剪力）時(shí)，均布荷載qk4應(yīng)滿布在使空心板產(chǎn)生最不利效應(yīng)的同號(hào)影響線上，集中荷載Pk（或Pk"）只作用于影響線中一個(gè)最大影響線峰值處，見(jiàn)圖3.8。

①跨中截面

彎矩：M汽mqkkPkyk（不計(jì)沖擊）兩行車道荷載：

不計(jì)沖擊：M汽10.27510.530.42222.43.9326.4kNm計(jì)入汽車沖擊M汽1mqkkPkyk

1.22210.27510.530.42222.43.9

398.80kNm

"Py（不計(jì)沖擊時(shí)）剪力：V汽mqkkkk兩行車道荷載：

不計(jì)沖擊V汽mqkkPk"yk

110.27510.51.95266.942.3kN

2計(jì)入沖擊V汽1mqkkPk"yk

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11.22210.27510.51.95266.9251.70kN②l4截面（參照?qǐng)D3.8）

彎矩：M汽mqkkPkyk（不計(jì)沖擊時(shí)）兩行車道荷載：

不計(jì)沖擊M汽10.27510.522.820222.42.925244.8kNm計(jì)入汽車沖擊M汽1mqkkPkyk

1.22210.27510.522.820222.42.925299.1kNm

"Py（不計(jì)沖擊時(shí)）剪力：V汽mqkkkk兩行車道荷載：

不計(jì)沖擊V汽mqkkPk"yk

310.27510.55.80266.971.8kN

4計(jì)入沖擊V汽1mqkkPk"yk

31.22210.27510.55.80266.9487.7kN②支點(diǎn)截面

計(jì)算支點(diǎn)截面由于車道荷載產(chǎn)生的效應(yīng)時(shí)，考慮橫向分布系數(shù)沿空心板跨長(zhǎng)的變化，同樣均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值應(yīng)滿布于使結(jié)構(gòu)產(chǎn)生最不利效應(yīng)的同號(hào)影響線上，集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值只作用在相應(yīng)影響線中一個(gè)最大影響線的峰值處，見(jiàn)圖3-9。

不計(jì)沖擊

115.6V汽10.27510.57.80.50.27510.50266.910.524

160.6kN計(jì)入沖擊V汽1.222156.3192.8kN

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2）人群荷載效應(yīng)

人群荷載是一個(gè)均布荷載，其大小按《橋規(guī)》取用為3.5kN/m2。本橋人行道寬度為凈寬1.0m，因此q人3.51.03.5kN/m。人群荷載產(chǎn)生的效應(yīng)計(jì)算如下（參考圖3.8及圖3.9）。

①跨中截面

彎矩：M人m人q人M0.2803.5030.4229.8kNm剪力：V人m人q人V0.2803.501.951.91kN

Pk=222.4kNqk=10.5kN/ml/4=3.9mΩ=30.42m2P"k=266.9kN1212Ω=1.95m

圖3.8簡(jiǎn)支空心板跨中截面內(nèi)力影響線及加載圖

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Pkk2.925mΩ=22.82m2P"kk1434Ω=5.85m

圖3.9簡(jiǎn)支空心板l/4截面的內(nèi)力影響線及加載圖

②截面

彎矩：M人0.2803.5022.8222.4kNm剪力：V人0.2803.505.855.1kN③支點(diǎn)截面剪力

115.6V人0.2803.57.80.2803.509.56kN

24l4可變作用效應(yīng)匯總于表3.5中

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圖3.9支點(diǎn)剪力的計(jì)算簡(jiǎn)圖

作項(xiàng)作用目用效截應(yīng)表3.5可變作用效應(yīng)匯總表彎矩MkNm面剪力NkN跨中跨中l(wèi)4l471.887.75.1支點(diǎn)車道荷載（兩行）不計(jì)沖擊系數(shù)326.4398.829.8244.8299.222.442.351.71.91160.7192.89.571人群荷載

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3.4.3作用效應(yīng)組合

按《橋規(guī)》公路橋涵結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)應(yīng)按承載能力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)進(jìn)行效應(yīng)的組合，并用于不同的計(jì)算項(xiàng)目。按承載能力極限狀態(tài)設(shè)計(jì)時(shí)的基本組合表達(dá)式為：

oSudo1.2SGk1.4SQ1k0.81.4SQjk式中：o結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)，本橋?qū)傩�橋o0.9；

Sud效應(yīng)組合設(shè)計(jì)值；SGk永久作用效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)值；

SQ1k汽車荷載效應(yīng)（含汽車沖擊力）的標(biāo)準(zhǔn)值；

SQjk人群荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值。

按正常使用極限狀態(tài)設(shè)計(jì)時(shí)，應(yīng)根據(jù)不同的設(shè)計(jì)要求，采用以下兩種效應(yīng)組合：、作用短期效應(yīng)組合表達(dá)式：

SsdSGk0.7S"Q1k1.0SQjk

式中：Ssd作用短期效應(yīng)組合設(shè)計(jì)值；

SGk永久作用效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)值；

S"Q1k不計(jì)沖擊的汽車荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值；

SQjk人群荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值。

作用長(zhǎng)期效應(yīng)組合表達(dá)式：

SldSGk0.4S"Q1k0.4SQjk

式中：各符號(hào)意義見(jiàn)上面說(shuō)明。

《橋規(guī)》還規(guī)定結(jié)構(gòu)構(gòu)件當(dāng)需進(jìn)行彈性階段截面應(yīng)力計(jì)算時(shí)，應(yīng)采用標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)的組合，即此時(shí)效應(yīng)組合表達(dá)式為：

SSGkSQ1kSQjk

式中：S標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)組合設(shè)計(jì)值；

SGk,SQ1k,SQjk永久作用效應(yīng)、汽車荷載效應(yīng)（計(jì)入汽車沖擊力）、人群荷載

效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值。

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3.5預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量估算及布置

3.5.1預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量的估算

本橋采用先張法預(yù)應(yīng)力混凝土空心板構(gòu)造形式。設(shè)計(jì)時(shí)它應(yīng)滿足不同設(shè)計(jì)狀況下規(guī)范規(guī)定的控制條件要求，例如，承載力、抗裂性、裂縫寬度、變形及應(yīng)力等要求。在這些控制條件中，最重要的是滿足結(jié)構(gòu)在正常使用極限狀態(tài)下的使用性能要求和保證結(jié)構(gòu)在達(dá)到承載能力極限狀態(tài)時(shí)具有一定的安全儲(chǔ)備，因此，預(yù)應(yīng)力混凝土橋梁設(shè)計(jì)時(shí)，一般情況下，首先根據(jù)結(jié)構(gòu)在正常使用極限狀態(tài)正截面抗裂性或裂縫寬度限值確定預(yù)應(yīng)力鋼筋的數(shù)量，再由構(gòu)件的承載能力極限狀態(tài)要求確定普通鋼筋數(shù)量。本橋以部分預(yù)應(yīng)力A類構(gòu)件設(shè)計(jì)，首先按正常使用極限狀態(tài)正截面抗裂性確定有效預(yù)加

"力Npe。

按《公預(yù)規(guī)》6.3.1條，A類預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件正截面抗裂性是控制混凝土的法向拉應(yīng)力，并且符合以下條件：

在作用短期效應(yīng)組合下，應(yīng)滿足stpc0.70ftk要求。式中：st在作用短期效應(yīng)組合Msd作用下，構(gòu)件抗裂驗(yàn)算邊緣混凝土法向拉應(yīng)力；

pc構(gòu)件抗裂驗(yàn)算邊緣混凝土有效預(yù)壓應(yīng)力。在初步設(shè)計(jì)時(shí)，st和pc可按下列公式近似計(jì)算：

stpcNpeAMsdWNpeepW

epyap式中：A，W構(gòu)件毛截面面積以及對(duì)毛節(jié)目受拉邊緣的彈性抵抗矩；

ep預(yù)應(yīng)力鋼筋重心對(duì)毛截面重心軸偏心距，

stpc0.70ftk，ap可預(yù)先假定。

代入即可求得滿足部分預(yù)應(yīng)力A類構(gòu)件正截面抗裂性要求所需

的有效預(yù)加力為：

Msd0.70ftkW1epAW

Npe式中：

ftk混凝土抗拉強(qiáng)度的標(biāo)準(zhǔn)值。

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表3.6空心板作用效應(yīng)的組合計(jì)算匯總表

彎矩kNm序號(hào)作用種類跨中g(shù)Ⅰ剪力kN跨中00042.351.71.91072.42.174.5029.61.91l4380.1127.3507.4244.8299.222.4608.9418.625.11052.7507.4171.422.4l464.9721.7686.7371.887.75.1104.1122.85.7232.686.7350.35.1支點(diǎn)129.9543.5173.5160.6192.79.56208.2269.910.7488.8173.5112.49.57永久作用作用效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值可變作用效應(yīng)車道荷載效應(yīng)506.8169.74676.54326.4398.829.8811.8558.333.41403.5676.54228.529.8gⅡggⅠgⅡSGk不計(jì)沖擊"SQ1k1SQ1k人群荷載承載能力極限狀態(tài)基本組合1.2SGk1.4SQ1kSQjk（1）（2）（3）Sud0.81.4SQjkSud123SGk作用短期效應(yīng)組合正常使用極限狀態(tài)使用長(zhǎng)期效應(yīng)組合(4)(5)0.7S"Q1kSsdSQjk(6)Ssd456SGk934.8676.53130.611.92819.0676.53398.829.81105.136

701.2507.497.98.96614.3507.4299.122.3828.931.5142.1016.90.76317.8051.71.9153.786.7328.72.04117.586.7387.75.1179.5295.5173.564.23.824241.6173.5192.79.56375.9(7)(8)(9)0.4S"Q1kSld彈性階段截面應(yīng)力0.4SQjkSld789SGk（10）（11）（12）標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)組合SSQ1kSQjkS1011魯東大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì)

計(jì)算Msd1403.5kNm本橋中，預(yù)應(yīng)力空心板橋采用C40，ftk2.4MPa，由表3.6得，

1403106Nmm，空心板毛截面換算面積A3332cm23332102mm2，I1340.2103cm4W38.70103cm338.70106mm3

y下350.38cm假設(shè)ap4cm，則epy下ap350.38430.62cm306.20mm代入得：

14031060.372.46Nep38.710789629N

1306.2233321038.7106則所需預(yù)應(yīng)力鋼筋截面面積Ap應(yīng)為：

ApNepconl

式中：con預(yù)應(yīng)力鋼筋的張拉控制應(yīng)力；

l全部預(yù)應(yīng)力損失值，按張拉控制應(yīng)力的20%估算。

本橋采用1×7股鋼絞線作為預(yù)應(yīng)力鋼筋，直徑15.2mm，公稱截面的面積139mm2，

fpk1860MPa，fpd1260MPa，Ep1.95105MPa。

按《公預(yù)規(guī)》con0.75fpk，現(xiàn)取con0.70fpk，預(yù)應(yīng)力損失總和近似假定為20%張拉控制應(yīng)力來(lái)估算，則

ApNpeconlNpecon0.2con789629758.090mm2

0.80.701860采用7根1×7股鋼絞線，即s15.2鋼絞線，單根鋼絞線公稱面積139mm2，則

Ap7139973mm2滿足要求。

3.5.2預(yù)應(yīng)力鋼筋的布置

預(yù)應(yīng)力空心板選用7根1×7股鋼絞線布置在空心板下緣，ap40mm，沿空心板

魯東大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì)

跨長(zhǎng)直線布置，即沿跨長(zhǎng)ap40mm保持不變，見(jiàn)圖3-10預(yù)應(yīng)力鋼筋布置應(yīng)該滿足《公預(yù)規(guī)》要求，鋼絞線凈距不小于25mm，并且端部設(shè)置不小于150mm的螺旋鋼筋等。

圖3.10空心板跨中截面預(yù)應(yīng)力鋼筋布置（尺寸單位：cm）

3.5.3普通鋼筋數(shù)量的估算及布置

在預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量已經(jīng)確定的情況下可由正截面承載能力極限狀態(tài)要求的條件確定普通鋼筋數(shù)量，暫布考慮在受壓區(qū)配置預(yù)應(yīng)力鋼筋，也暫布考慮普通鋼筋影響，空心板截面可換算成等效工字形截面來(lái)考慮：

由

bkhk得

44628462030cm2

2030cm2bk

hk14683243bkhk20.0068646428318.0604305121cm121212030cm2bkhk3305121cm4，求得hk42.c5m把bk代入，bk12hk203047.8cm。40.40魯東大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì)

則得等效工字形截面的上翼緣板厚度h"f：

h"hkfy上23542.5213.80cm等效工字形截面的下翼緣板厚度hf：

hhkfy下23542.5213.80cm等效工字形截面的肋板厚度：

bb"f2bk174247.878.40cm

等效工字形截面尺寸見(jiàn)圖3.11。

估算普通鋼筋時(shí)，可先假定xh"f，則由下式求得受壓區(qū)高度x，h0haps70466cm66mm0，

x0Mudfcdb"fxh02

由《公預(yù)規(guī)》，00.9，C40,fcd18.4MPa。

由表3.6Mud1403.5kNm1403.5106Nmm，b"f1740mm，代入上式得，0.91403.510618.41740xx6602

整理后得：

x21320x789070

求得：

x62.8mmh"f138mm，并且xbh00.4h0264mm

39設(shè)

魯東大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì)

圖3.11空心板換算等效工字形截面（尺寸單位：cm）

說(shuō)明中和軸在翼緣板內(nèi)，用下式求得普通鋼筋面積As：

Asfcdb"fxfpdApfsd18.4174062.8012609730

280說(shuō)明按受力計(jì)算不需要配置縱向普通鋼筋，現(xiàn)按構(gòu)造要求配置。普通鋼筋選用HRB335，fsd280MPa，Es2105MPa。按《公預(yù)規(guī)》，As0.003bh00.00307846601552mm2。

普通鋼筋采用618布置在空心板的下緣一排（截面受拉邊緣），沿空心板跨長(zhǎng)直線布置，鋼筋重心至板下緣40mm處，即as40mm。

3.6換算截面幾何特性計(jì)算

由前面計(jì)算已知空心板毛截面的幾何特性。毛截面面積A748580mm2，毛截面重心軸至1/2板高距離0.38cm（向下），毛截面對(duì)其重心軸慣性矩I2.481010mm4。

3.6.1換算截面面積A0

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A0AEp1ApEs1As

Ep1.95105A0973mm26.0；4Ec3.25010EpEs21052Es6.15；As1552mm4Ec3.25010A748580mm

代入得：

A0748580619736.1511552761437mm2

3.6.2換算截面重心位置

所以鋼筋換算截面對(duì)毛截面重心的靜矩為：

S01Ep1Ap3503.840Es1As3503.840

619733066.150115523061844795mm3

換算截面重心至空心板毛截面重心的距離為：

d01S0118447952.50mm向下移A0748580則換算截面重心至空心板截面下緣距離為：

y01l3503.82.5343.7mm

換算截面重心至空心板截面上緣距離為：

y01u3503.82.5343.7mm

換算截面重心至預(yù)應(yīng)力鋼筋重心距離為：

e01p343.7040303.7mm

換算截面重心至普通鋼筋重心距離為：

e01s343.7040303.7mm

3.6.3換算截面慣性矩I0

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222I0IAd01Ep1Ape01pEs1Ase01s2.481062976306.1261973303.726.15011552303.722.601010mm43.6.4換算截面彈性抵抗矩

下緣：W01l上緣：W01uI02.60101085.67106mm3y01l303.7I02.60101085.67106mm3y01u303.7

3.7承載能力極限狀態(tài)計(jì)算

3.7.1跨中截面正截面抗彎承載力計(jì)算

跨中截面構(gòu)造尺寸及配筋見(jiàn)圖3-9.預(yù)應(yīng)力鋼絞線合力作用點(diǎn)到截面底邊的距離

ap40mm，普通鋼筋離截面積底邊的距離as40mm。則預(yù)應(yīng)力鋼筋和普通鋼筋的

合力作用點(diǎn)到截面底邊距離為：

apsfsdAsasfpdApapfsdAsfpdAp280471.24012609734040mm

280471.201*60973h0haps70040660mm

采用換算等效工字形截面來(lái)計(jì)算，參見(jiàn)圖3-10，上翼緣厚度h"f138mm，上翼緣工作寬度b"f1740mm，肋寬b784mm。首先應(yīng)按公式fpdApfsdAsfcdb"fh"f判斷截面類型：

fpdApfsdAs126097328015521660540N

fcdb"fh"f18.417401384418208N

故屬于第一類T形，應(yīng)按寬度b"f1740mm的矩形截面來(lái)計(jì)算其抗彎承載力。由x0計(jì)算混凝土受壓區(qū)高度x：

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由得

xfpdApfsdAsfcdb"ffpdApfsdAsf"cbdxf1260973280155274.5mm

18.401740bh00.4660264mmh"f138mm

將x74.5mm代入下列公式計(jì)算出跨中截面抗彎承載力Mud：

xMudfcdb"fxh018.4174074.5066074.5

21396.5106Nmm1396.5kNmm

0Md0.91403.51263.2kNm

計(jì)算結(jié)構(gòu)表明，跨中截面的抗彎承載力滿足要求。

3.7.2斜截面抗剪承載力計(jì)算

截面抗剪強(qiáng)度上、下限復(fù)核

選取距支點(diǎn)h2處截面進(jìn)行斜截面抗剪承載力計(jì)算，截面構(gòu)造尺寸及配筋見(jiàn)圖3-9。首先進(jìn)行抗剪強(qiáng)度上、下限復(fù)核，按《公預(yù)規(guī)》5.2.9條：

0Vd0.51103fcu,kbh0kN

式中：Vd驗(yàn)算截面處的剪力組合設(shè)計(jì)值（kN），由表3.6得支點(diǎn)處剪力及跨中截

面剪力，內(nèi)插得到距支點(diǎn)h2350mm處的截面剪力Vd：

Vd300.49350300.4951.886300275.57kN

h0截面有效高度，由于本橋預(yù)應(yīng)力筋及普通鋼筋都是直線配置，有效高度

h0與跨中截面的相同，h0660mm；

fcu,k邊長(zhǎng)為150mm的混凝土立方體抗壓強(qiáng)度，空心板為C40，則

fcu,k40MPa，ftd1.65MPa；

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b等效工字形截面腹板寬度，b=784mm。代入上述公式：

0Vd0.90288.65259.79kN

0Vd0.51010340278560502.15kN

計(jì)算結(jié)果表明空心板截面尺寸符合要求。按《公預(yù)規(guī)》第5.2.10條：

1.250.51032ftdbh01.250.51031.01.650278560

160.55kN

式中，21.0，1.25時(shí)按《公預(yù)規(guī)》5.2.10條，板式受彎構(gòu)件乘以1.25提高系數(shù)。

由于0Vd0.9288.65259.79kN1.250.51032ftdbh0160.55kN，并對(duì)照表3.6中沿跨中各截面控制剪力組合設(shè)計(jì)值，在l4至支點(diǎn)的部分區(qū)段內(nèi)應(yīng)按計(jì)算要求配置抗剪箍筋。

為了構(gòu)造方便和便于施工，本橋預(yù)應(yīng)力混凝土空心板不設(shè)彎起鋼筋，計(jì)算剪力全部由混凝土及箍筋承受，則斜截面的抗剪承載力按下式計(jì)算：

0VdVcs

Vcs1230.45103bh020.6Pfcu,ksvfsv式中，各系數(shù)值按《公預(yù)規(guī)》5.2.7條規(guī)定取用：

1異號(hào)彎矩影響系數(shù)，簡(jiǎn)支梁11.0；

2預(yù)應(yīng)力提高系數(shù)，本橋?yàn)椴糠诸A(yù)應(yīng)力A類構(gòu)件，偏安全取21.0；3受壓翼緣影響系數(shù)，取31.1；

b等效工字形截面肋寬；h0等效工字形截面有效高度；

P縱向鋼筋配筋率，P100100973471.20.93；

278560sv箍筋的配箍率，Asv，箍筋選用雙股，10210Asv2157.080svbsv4mm2，則寫(xiě)出箍筋間距sv的計(jì)算式為：

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sv2212230.210620.6Pfcu,kfsvAsvbh020.9288.652222.40mm

fcu,k40MPa；

箍筋選用HRB335，則fsv280MPa；

取箍筋間距sv150mm，并按《公預(yù)規(guī)》要求，在支座中心向跨中方向不小于一倍梁高的范圍內(nèi)，箍筋間距取100mm。

配箍率

svAsv157.080.0038bsv2781500.38sv%min12%

（按《公預(yù)規(guī)》9.3.13條規(guī)定，HRB335，svmin12%）

在組合設(shè)計(jì)剪力值0Vd1.250.51032ftdbh0160.55kN的部分梁段，可只按構(gòu)造要求配置箍筋，設(shè)箍筋仍選用雙肢10，配箍率sv取svmin，則由此求得構(gòu)造配箍的箍筋間距sv"Asvbsvmin157.08470.90mm。

2780.0012取sv"200mm。

經(jīng)比較和綜合考慮，箍筋沿空心板跨長(zhǎng)布置如圖3.12。

圖3.12空心板箍筋的布置圖（尺寸單位：cm）

斜截面抗剪承載力計(jì)算

由圖3-12，選取以下三個(gè)位置進(jìn)行空心板斜截面抗剪承載力計(jì)算：①距支座中心h2350mm處截面，x6000mm；②距跨中位置x3300mm處截面（箍筋間距變化處）；

③距跨中位置x3300131505250mm處截面（箍筋間距變化處）。計(jì)算截面的剪力組合設(shè)計(jì)值，可按表3.6由跨中和支點(diǎn)的設(shè)計(jì)值內(nèi)插得到，計(jì)算

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結(jié)果列于表3.7

表3.7各計(jì)算截面的剪力組合設(shè)計(jì)值

截面的位置xmm剪力組合設(shè)計(jì)值VdkN支點(diǎn)x6300x6000x5250259.06x3300182.10跨中x051.88300.49288.65(1)距支座中心h2350mm處截面，即x6000mm由于空心板的預(yù)應(yīng)力筋及普通鋼筋時(shí)直線配筋，故此截面的有效高度取與跨中近似相同，h0660mm，其等效工字形截面的肋寬b784mm。由于不設(shè)彎起斜筋，故斜截面抗剪承載力按下式計(jì)算：

Vcs1230.45103bh020.6Pfcu,ksvfsv784660973471.20式中，b784mm，P100100h0660mm，11.0，21.0，31.1，0.48。

此處，箍筋間距sv100mm，212，Asv226mm2。則

sv2260.002900.29%svmin0.12%

784100fcu,k40MPa，fsv280MPa

代入得：

Vcs1.01.01.10.45103784660389.86kN20.60.930400.00565280

0Vd0.9288.65259.79kNVcs389.86kN抗剪承載力滿足要求。(2)距跨中位置x3300mm處

此處，箍筋間距sv200mm，Vd180.10kN。

sv斜截面抗剪承載力：

2260.001450.145%svmin0.12%

784200魯東大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì)

Vcs1.01.01.10.45103784660275.92kN20.60.930400.00283280

0Vd0.9182.10163.89kNVcs275.92kN

斜截面抗剪承載力滿足要求。(3)距跨中位置x5250mm處

此處，箍筋的間距sv150mm，Vd259.06kN。

svAsv2260.001920.192%svmin0.12%bsv784150斜截面抗剪承載力為：

Vcs1.01.01.10.45103784660318.46kN20.600.930400.003772800Vd0.9259.06233.15kNVcs318.46kN計(jì)算表明均滿足斜截面的抗剪承載力要求。

3.8預(yù)應(yīng)力損失計(jì)算

Ep1.95105MPa，fpk本橋預(yù)應(yīng)力鋼筋采用直徑為15.2mm的1×7股鋼絞線。

1860MPa，控制應(yīng)力取con0.70fpk0.7018601302MPa。

3.8.1錨具變形、回縮引起的應(yīng)力損失σl2

預(yù)應(yīng)力鋼絞線的有效長(zhǎng)度取為張拉臺(tái)座長(zhǎng)度，設(shè)臺(tái)座長(zhǎng)L=50m，采用一端張拉及夾片式錨具，有頂壓時(shí)l4mm，則

l2lLEp41.95010515.6MPa350103.8.2加熱養(yǎng)護(hù)引起的溫差損失σl3

先張法預(yù)應(yīng)力混凝土空心板采用加熱養(yǎng)護(hù)的方法，為減少溫差引起的預(yù)應(yīng)力損失，采用分階段養(yǎng)護(hù)措施。設(shè)控制預(yù)應(yīng)力鋼絞線與臺(tái)座之間的最大溫差

魯東大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì)

tt2t115℃，則

l32l21530MPa

3.8.3預(yù)應(yīng)力鋼絞線由于應(yīng)力松弛引起的預(yù)應(yīng)力損失σl5

pel50.520.26pefpk

式中：張拉系數(shù)，一次張拉時(shí)，1.0；

預(yù)應(yīng)力鋼絞線的松弛系數(shù)，低松弛0.3；

fpk預(yù)應(yīng)力鋼絞線抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值，fpk1860MPa；

pe傳力錨固時(shí)鋼筋應(yīng)力，由《公預(yù)規(guī)》6.2.6條，對(duì)于先張法構(gòu)件，

peconl2130215.61286.4MPa代入計(jì)算式，得：

l51.00.30.52

1286.40.2601286.437.45MPa18603.8.4混凝土彈性壓縮引起的預(yù)應(yīng)力損失σl4

對(duì)于先張法構(gòu)件：l4Eppc式中：Ep預(yù)應(yīng)力鋼筋彈性模量與混凝土彈性模量的比值，Ep1.951056.0；43.2510pc在計(jì)算截面鋼筋重心處，由全部鋼筋預(yù)加力產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力

（MPa），值為

pcNp0A0Np0ep0I0

Np0p0Apl6Asp0conl

其中l(wèi)預(yù)應(yīng)力鋼筋傳力錨固時(shí)的全部預(yù)應(yīng)力損失，由《公預(yù)規(guī)》6.2.8條知，先張法構(gòu)件傳力錨固時(shí)的損失為ll2l30.5l5，則

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p0conl2l30.5l5

130215.6300.538.45

1237.18MPaNp0p0Apl6As1237.1897301203.780103N

由前面計(jì)算空心板換算截面的面積A0761438mm2，I02.601010mm4，

ep0303.7mm，y0303.7mm。

則

pe1203.781031203.78103303.7303.75.850MPa

7614382.601010l4Eppe65.8535.10MPa

3.8.5混凝土收縮、徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失σl6

0.9Epcst,t0Eppct,t0115psl6

ApAsA09731552=0.0033；

761438式中：構(gòu)件受拉區(qū)全部縱向鋼筋的含筋率，psps1e2psi2；

eps構(gòu)件截面受拉區(qū)全部縱向鋼筋截面重心至構(gòu)件重心距離，

eps303.740263.7mm

pc構(gòu)件受拉區(qū)全部縱向鋼筋重心處，由預(yù)應(yīng)力（扣除相應(yīng)階段的預(yù)應(yīng)力損失）和結(jié)構(gòu)自重產(chǎn)生的混凝土法向壓應(yīng)力，其值為

pcNp0A0Np0ep0I0y0

Np0傳力錨固時(shí)，預(yù)應(yīng)力鋼筋的預(yù)加力，其值為

Np0p0Apl6Asconl2l3l40.5l5Ap0

130215.630.035.10.538.45973

魯東大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì)

1154.40103Nep0ep0p0ApYpl6AsYsNp01154.4103263.731154.4107YsYp263.因?yàn)?6mm3.7

y0構(gòu)件受拉區(qū)的全部縱向鋼筋重心至截面重心的距離，由前面計(jì)算y0

eps263.7mm；

cst,t0預(yù)應(yīng)力鋼筋傳力錨固齡期t0，計(jì)算齡期為t時(shí)的混凝土收縮應(yīng)變；t,t0加載齡期為t0，計(jì)算考慮的齡期為t時(shí)的徐變系數(shù)。

pcNp0A0Np0ep0I01154.41031154.4103263.7y08.860MPa

7614382.601010263.72ps1212.341

i45447.72e2psEp1.95105MPa

Ep6

考慮自重的影響，由于收縮徐變持續(xù)時(shí)間較長(zhǎng)，采用全部永久作用�？招陌蹇缰械慕孛嫒�部永久作用彎矩MGk由表3.6查得MGk257.59kNm，在全部鋼筋重心處由自重產(chǎn)生的拉應(yīng)力為：

跨中截面：

MGk676.54106ty0263.76.860MPa

I02.601010l4截面：

507.4106t263.75.150MPa

2.601010支點(diǎn)截面：

t0MPa則全部縱向鋼筋重心處壓應(yīng)力為：跨中：

pc8.866.862.0MPa

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